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1、附件二：华夏西路站 2#出入口人行天桥施工方案门洞门架计算书2014年7月1日目录一、天桥板梁支架立杆布置概况 1二、门架设计思路 12.1快车道门架搭设思路 12.2 慢车道门架搭设思路 2三、慢车道门架受力计算 23.1验算 18#工字钢枕梁 23.2验算60# H型钢横梁43.3验算60# H型钢卧梁一 53.4卧梁一下钢立柱受力计算 63.5地梁一承载力计算 73.6地梁一配筋计算 7四、快车道门架受力计算 94.1 验算 18#工字钢枕梁 94.2验算60# H型钢横梁一 104.3验算60# H型钢横梁二 114.460#H 型钢横梁三 124.5验算60# H型钢卧梁二 134.
2、5卧梁二下钢立柱受力计算 144.6地梁二承载力计算 144.7地梁二配筋计算 154.8验算 60#H 型钢卧梁三 174.9卧梁三下钢立柱受力计算 184. 1 0地梁三承载力计算 184. 1 1地梁三配筋计算 19一、天桥板梁支架立杆布置概况本工程涉及门架上的梁板规格分别为：KL （柱牛腿梁）1200X11001500, CL1 （边梁）600X1100, CL2 （中梁）400X1100,板厚为120mm。根据梁的位置及大小，梁底支 架承重立杆采用 48X 3.（钢冈管，其布置为：KL牛腿梁垂直梁方向底部设置 5根立杆， 立杆间距400mm,顺梁方向立杆间距 400mm650mm；
3、CL1梁垂直梁方向底部设置 4 根立杆，立杆间距400mm,顺梁方向立杆间距最大为 850mm； CL2梁垂直梁方向底部 设置3根立杆，立杆间距最大为650mm,顺梁方向立杆间距最大为 850mm；楼板立杆 最大间距为 1000X850。经计算KL牛腿梁底部承重立杆两侧立杆轴心压力值为 3.9KN ,中间3根立杆轴心 压力值为16.8KN ; CL1梁底部承重立杆两侧立杆轴心压力值为 2.6KN，中间两根立杆 轴心压力值为11.4KN ;楼板单根立杆轴心压力值为 0.9KN ; CL2梁底部承重立杆的两 侧立杆轴心压力值为2KN，中间一根立杆轴心压力值为17KN。按照最不利因素考虑，作用于门架
4、上的立杆轴心压力值全部取最大值17KN计算。二、门架设计思路由于 2#人行天桥横跨罗山路，为了不影响罗山路交通，根据相关要求及现场情况， 在天桥板梁施工时在快车道及慢车道搭设一个连续的两跨门架，以便车辆顺利通行，其 中快车道门架门洞横跨中央绿化带，门架计算跨度11m，慢车道门架计算跨度4.95m。2.1 快车道门架搭设思路1、快车道门架自下而上组合为：地梁 +立柱+卧梁+横梁+枕梁（仅中部位置）。2、地梁采用钢筋混凝土现场浇筑，梁宽 0.9m,梁高0.9m,梁长12m。快车道门架设 置地梁 2根（其中一根与慢车道门架地梁共用） ，为了防止污染现有的沥青路面， 在地梁浇筑前，梁底与沥青路面之间设
5、置塑料布隔离层。3、立柱采用 500X0钢管立柱，立柱高度为3.5m,设置在地梁上，与地梁上的预埋 件焊接连接，每根地梁上设置 4根立柱，立柱间距3.3m。每根地梁上立柱之间设 置剪刀撑，剪刀撑采用 10#槽钢与立柱焊接牢靠。4、立柱上沿车行道方向设置卧梁，卧梁采用 588X300X12X20 H 型钢，卧梁与立柱焊 接牢靠。5、 卧梁上垂直车行道方向设置横梁，横梁采用600X00X1X7 H型钢，横梁间距根据支架立杆确定，且与卧梁焊接牢靠。支架立杆搁置在横梁上之前，在立杆位置 焊设100mm长25定位钢筋。2.2 慢车道门架搭设思路1、慢车道门架自下而上组合为：地梁 +立柱+卧梁+横梁+枕梁
6、。2、 地梁采用钢筋混凝土现场浇筑，梁宽 0.9m,梁高1.2m,梁长10m。慢车道门架设 置地梁 2根(其中一根与快车道门架地梁共用) ，为了防止污染现有的沥青路面， 在地梁浇筑前，梁底与沥青路面之间设置塑料布隔离层。3、立柱采用 500X0钢管立柱，立柱高度为3.5m,设置在地梁上，与地梁上的预埋 件焊接连接，每根地梁上设置 3根立柱，立柱间距4m。每根地梁上立柱之间设置 剪刀撑，剪刀撑采用 10#槽钢与立柱焊接牢靠。4、 立柱上沿车行道方向设置卧梁，卧梁采用 588X300X12X20 H 型钢，卧梁与立柱焊 接牢靠。5、 卧梁上垂直车行道方向设置横梁，横梁采用600X200X11X17
7、 H 型钢，横梁间距 1.4m，且与卧梁焊接牢靠。6、横梁上沿车行道方向设置枕梁， 枕梁采用 18#工字钢。天桥板梁结构底板承重立杆直接搁置在枕梁上，枕梁间距根据支架立杆间距确定，间距最大为0.85m,枕梁与横梁焊接牢靠。支架立杆搁置在枕梁上之前，在立杆位置焊设100mm长25定位钢筋。三、慢车道门架受力计算3.1 验算 18#工字钢枕梁1 、 枕梁参数信息(1) 枕梁按照 8跨连续梁计算(2) 枕梁承受板梁支架立杆传递的压力，即 F1F21=17KN(3) 18#工字钢自重： 0.24KN/m(4) 将集中力转换为均布荷载得： q=17X21/11.6=30.78KN/m贝U，刀q=3).7
8、8+0.24X 1.2 ( K) =31.07KN/m(5) 18#工字钢 Wx=185cm3q=31.07 KN/mA1 23D456748J-1*600iibO1150103Xr 11JIJE叩EEn1图3.1枕梁计算简图表3.118#工字钢枕梁受力计算表支座均布何载(KN.m)支座弯矩M (KN.m)剪力V (KN)支座反力R (KN)V左V右A31.070020.22020.220B31.07-7.418-29.49223.23152.723C31.07-4.369-18.71421.68240.396D31.07-5.593-23.36922.30445.673E31.07-4.81
9、6-21.19421.19442.388F31.07-5.593-22.30423.36945.673G31.07-4.369-21.68218.71440.396H31.07-7.418-23.23129.49252.723J31.070-20.220020.2202、抗弯强度验算:取最大负弯矩 Mmax=7.418 KN.mmax(TWx67.418 103185 1040.1N / mm2200 11 17)自重为：1.03KN/m。(5) 板梁支架横梁上均布荷载：q=74.56+1.03 12(K)=75.80KN/m。(6) 脚手架横梁支座反力为：Ra=Rb= (17KNX4 根+1
10、.03 KN/m .2(K) 4.95m) /2=27.06KN(7) 60# H 型钢(600X200X11X7): Wx=2480.62cm3q=75.80KN/m图3.2横梁计算简图1支座反力 Ra=Rb= ql =0.5 X5.80 X.95=187.605KN 2最大弯矩 Mmax !ql21 75.80 4.9528 82、抗弯强度验算：6M max 232.16 10Wx 2480.62 10393.59N / mm2215N /mm2满足要求。3、扰度验算:5ql4384EI5 75.8 4.9543384 206 103.87mm74418.64 104950mm25019.
11、8mm 满足要求4、抗剪强度验算:VSx187.605 1431.58 10Itw74418.64 10 8 1132.81N/mm22125N / mm5、稳定性验算:495cm4.17cm1190iy2t14.4h4320 130.26 102 6001192 2480.62 1032119 174.4 6001.21215N/mm2满足要求M23216 106377.35bWx 1.21 2480.62 103 3.3验算60# H型钢卧梁一F1=F11=27.06KN，1、横梁参数信息(1) 卧梁承受横梁传递的压力，取横梁传递给卧梁压力F2=F10=187.605KN。(2) 将集中力
12、F1F9荷载转换为均布荷载为：q1=(187.605 9+27.06X 2) /13.15=132.51KN/m。(3) 60# H 型钢(588X300X12X20)自重为：q2=1.46KN/m。(4) 卧梁一上均布荷载：q =132.51+1.46 1星(K) =134.27KN/m。q =134.27KN/mI(5) 60# H 型钢(588X300X12X20 ): Wx=3853.19cm3400011150图3.3卧梁一计算简图表3.3卧梁一受力计算表支座均布何载(KN.m)支座弯矩M (KN.m)剪力V (KN支座反力R (KN)V左V右A134.27-445.147-345.745368.335714.08B134.27-45.966-168.745168.745337.49C134.27-445.147-368.335345.745714.08抗弯强度验算:2
