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1、临时支墩计算书工况一：梁重不均匀 , 一个悬臂自重增大 5%,另一个悬臂自重减少 5%； 工况二：挂篮、及施工机具重量偏差系数 , 一端采用 1.2, 另一端采用 0.8 ； 工况三：梁体上堆放工具材料，一侧悬臂作用有10KN/m均布荷载，并在端头有200KN集中力, 另一侧悬臂空载；工况四：挂篮向 13 号段移动时不同步 ， 一端移到 13 号段位置 ， 另一端相差 2.0m；工况五： 13 号梁段混凝土灌注不同步 ， 一端灌注完成 ， 另一端灌注一半；工况六：在灌注 13 号段时 ， 一端挂篮连同混凝土坠落 ， 梁体、挂篮、机具及其它荷载动力系 数 1.2 ；工况七：最大悬臂长度时 ， 一
2、端悬臂承受竖向 100%地风载 . 其基本风压 Wg=500Pa.工况八：最大悬臂长度时 ， 两端悬臂承受方向相反地横向风载 . 其基本风压 Wg=500Pa. 计算过程中 ， 根据实际情况考虑了下面几种荷载组合：组合 1 ：荷载 1+荷载 2+荷载 3+荷载 5+荷载 7计算图式荷载1 : A侧悬臂自重系数调整为 1.05,B侧悬臂自重系数调整为 0.95.荷载 2：挂篮及施工机具重 560KN，A 侧梁端施加集中荷载：F2a=560KNX 1.2=672KNB侧梁端施加集中荷载：F2b =560KNX 0.8=448KN荷载 3： A 侧悬臂施加均布荷载 :q3a =10KN/mA侧梁端施
3、加集中荷载：F3a =200KN荷载 5： 13 号段重 1400KN，A 侧梁端施加集中荷载：F5a =1400KNB 侧梁端施加集中荷载：F5b=700KN荷载7 :梁宽12.2m,故B侧悬臂施加均布风荷载：q7b=-500 X 12.2=-6.1KN/m如图所示,荷载组合1在A侧加载荷载：qa = q3a =10KN /mFa 二 F2a F3a Fa 二 2272KNB侧加载荷载：qb =q7b = 6.1KN / mFb 二 F2b F5b =1148KN整体建模计算，结果如下:组合2:荷载1+荷载2+荷载3+荷载4+荷载7计算图式F4a=672KNB侧距梁端2m处施加集中荷载:F4
4、b=448KN如图所示,荷载组合2在A侧加载荷载：qa =q3a =10KN /mB侧加载荷载:Fa 二 F3a F4a = 872KNqb 二 q7b 二 6.1KN / mFb = F4b = 448KN整体建模计算，结果如下:荷裁组合2组合3:荷载1+荷载2+荷载3+荷载6 计算图式荷载6: B侧13号段坠落最不利，节段重1400KN, A侧梁端施加集中荷载:F6a=1400KN如图所示,荷载组合4在A侧加载荷载：qa =q3a X1.2 =12KN /mFa =(F2a F3a Fea) 1.2 = 2726.4KNB侧加载荷载：qb =0Fb=0荷裁组合3整体建模计算，结果如下:在荷
5、载组合1情况，临时支座反力f1=46814.5KNfl =2227KN在荷载组合2情况，临时支座反力f2=35560.7KNf2 =11380.8KN在荷载组合3情况，临时支座反力f3=73846.8KNF3 =-16045.2KN单个临时支座所受压力最大值Fmax=f3/2=36873.4KN所受拉力最大值 F max=f3 /2=8022.6KN由于墩顶平面尺寸限制，临时支座难以满足挂篮坠落工况下主梁抗倾覆地要求应采用临时支墩方案临时支墩采用如下形式：整体建模,在荷载组合1下,计算结果如图:在荷载组合2下，计算结果如图:在荷载组合3下，计算结果如图:组合4:荷载1+荷载2+荷载3+荷载8.
6、此项组合用以检算临时支墩抵抗横向风荷载地承载力计算图式荷载2 :挂篮及施工机具重 560KN,A侧梁端施加集中荷载：F2a=560KNX 1.2=672KNB侧梁端施加集中荷载：F2b =560KNX 0.8=448KN荷载3: A侧悬臂施加均布荷载：q3a =10KN/mA侧梁端施加集中荷载：F3a =200KN荷载&平均梁高6.35m,两侧悬臂施加相反方向地均布风荷载:q8a = q8b =500 X 6.35=3.175KN/m则荷载组合4在A侧加载荷载：qa =q3a =10KN /mq8a =3.175KN/mFa 二 F2a F3a 二 872KNB侧加载荷载：q8b=3.175K
7、N/mFb =448KN在荷载组合4下，计算结果如图：临时支墩反力图POST-PROCESSORBEAM FORCE釉力9.60740e+002O.OOOOOs+OOO -2.32323e+003 -3,96522e+003 -5.60720e+003 -7,24919e+003 -8.89117e+003 -1.05332e+004 -1.21751e-t-004 -138171e+004 -1.54591e+004 -k7101164-004ST! ddMAX 1 81MIN : 37 丈件：DLGJ单册kN日胡：07/11/2010X：-0.483T:-0.837Z: 0.2E9临时支墩
8、轴力图从计算结果可以看出：在荷载组合 1 情况下 , 临时支墩反力 F1=17066kNF1 =7511kN在荷载组合2 情况下 , 临时支墩反力F2=14411kNF2 =9233kN在荷载组合3 情况下 , 临时支墩反力F3=24115kNF3 =4853kN在荷载组合4 情况下 , 临时支墩反力F4=17101kNF4 =8032kNf3=24115KN,四种组由以上四种组合计算出单根临时支墩最大压力为 合下, 临时支墩均未出现拉力 .临时支墩采用 1200X12地钢管混凝土柱.钢管内填充C40混凝土 .单根钢管混凝土柱承载力设计值计算：钢管混凝土材料性能（根据规程DL/T5085-19
9、99）混凝土C40钢材Q235混凝土强度标准值fck26.8 Mpa混凝土强度设计值fc19.1 Mpa钢材屈服强度fy235 Mpa钢材抗压强度设计值f215 Mpa钢管外径D1200 mm钢管壁厚t12 mm组合截面面积Asc1130973.354 mm2核心混凝土横截面积Ac1086186.809 mm2钢管横截面积As44786.54482 mm2截面约束效应系数标准值KCk0.361556441截面约束效应系数设计值KC00.507314797系数B11.1499系数C1-0.108192组合轴压强度标准值fscy43.24476307 MPa组合轴压强度设计值fsc33.75955
10、738比例极限fscp29.40643889 Mpa比例极限对应地应变epxlscp0.00076375组合轴压弹性模量Esc38502.70231 Mpa组合容重2.70584E-05 N/M3轴压承载力设计值38181.15985 KN弹性失稳界限长细比LMDp113.6774337弹塑性失稳界限长细比LMDo12.65628977计算长度L7800 MM长细比LMD26系数e131878222.5系数d7500系数c0.993413662系数b0.001040801系数a-4.11179E-05轴压稳定系数FI0.992678764轴压稳定承载力设计值37901.62657 KN以上计算可得，单根钢管混凝土柱承载力设计值为 37901.6KN.与单根 临时支墩所受最大压力相比较，有较大地安全储备.经计算,横向联接 系杆件强度、稳定满足规范要求.
