无机房电梯计算书TKJ800

TWJ800/1.75m/s (VVVF)无机房客梯计算书编制：张玉生审核：白丽艳批准：刘继晔辽宁三洋电梯有限公司1、234567891011121314、目录概述 引用标准及参考文献 主要技术性能参数 曳引系统的计算 曳引条件计算 悬挂绳安全系数计算 导轨强度与变形计算 结构计算 缓冲器的验算 安全钳的选用 限速器的选用 顶层空间和底坑的计算 轿厢净面积计算 轿厢通风面积的计算1、概述：TWJ800/1・75m/s (VVVF)交流变频变压无机房电梯，是我公司吸收引进国内 最新技术，研制开发的，针对电梯井道环境相对苛刻，不能设立机房的建筑物 中安装的乘客电梯该电梯的主控元件采用苏州默纳克一体机，富士接触器，其他安全部件采 用国内知名电梯配套厂家生产的产品，从而保证了产品的高性能、高质量、和 高稳定性，以满足用户的需要本设计计算书主要针对曳引系统、悬挂系统及安全装置等进行验算2、 引用标准及参考文献：(1) GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》(2) GB/T10058-2009《电梯技术条件》(3) GB/T10059-1997《电梯试验方法》(4) GB/T10060-93《电梯安装验收规范》(5) GB8903-2005《电梯用钢丝绳》(6) JG/T5072.1-1996《电梯T型导轨》(7) 《机械工程手册》第67篇第8章电梯(机械工程手册编辑委员会编)；(8) 《机械工程手册》(日本机械学会编)；(9) 《电梯与自动扶梯原理、结构、安装、测试、》(上海交通大学出版社)；3、 主要技术性能参数a. 电梯种类：无机房乘客电梯；b. 电梯型号：TWJ800/1.75 (VVVF)C.轿厢净尺寸：1250X1500 （宽X深），中分门;d.载重量Q=800kg； e.轿厢自重P=960kg；f.曳引比：2： 1； i=2； g.对重重量 Mcwt=1650；h.提升高度h=50.65m； i.顶层高度（OH） =5.3m；j.井道全高H=57.95m； k.対重轮=轿底轮=©400；l. 根据GB7588-2003规定K电梯平衡系数在0.4〜0.5范围内，取K=0.5;m. 无齿轮主机机械传动总效率，n =0・91；n. 拖动方式：交流变频变压调速（VVVF）;o. 控制方式：微机集选控制（JX）;p. 电梯额定速度：V=1.75m/s ;4、曳引系统的计算4.1、电梯曳引机电动机的起、制动及正反转频繁，且负载变化大，工作运行情 况复杂，要精确计算电动机功率是很复杂的，根据机械工程手册的推荐：电动机功率计算 NW= QV （1-K）_ = 800X L75 X 0.5 =7.54kw102 n 102X0.91选用沈阳蓝光无齿轮 WYT-S1.75C 曳引机其参数如下:额定功率Nwe=9.7kw 曳引轮直径Dt= © 400曳引绳根数（n） X直径（dr）=5X© 10 额定转速ne=168r/min切口角B =95° 曳引机允许最大轴载荷5500kg标准重力加速度 gn=9.81m/s24.2、 额定转速验算n = 60.V. i = 60X 1.75 X2 =167 r/min

轿厢上行超速保护装置的组成：限速器-曳引机制动器 制动减速元件的作用部位：直接作用于与曳引轮一体的制动轮 此样梯额定速度为 V=1.75 m/s；电梯速度监控部件速度范围为2.10〜2.20 m/s；样梯总质量 P+Q=800+960=1760kg；上行超速保护装置曳引机制动器电梯额定速度范围0.5〜4.0m/s； 符合要求；上行超速保护装置上行超速监控装置动作速度范围0. 58〜5. 57m/s； 符合要求；制动器要求系统总质量范围1450〜7800kg,轿厢自重范围600〜3400kg此样梯轿厢自重P =960 kg,总质量P+Q=1760kg，均符合要求 因此，轿厢上行超速保护装置-曳引机制动器符合要求 所以选此曳引机符合要求5、 曳引条件计算 (参照GB7588—2003版) 根据GB7588的要求，曳引应满足下列条件 轿厢装载和紧急制动情况下T1—XW ef aT2 轿厢滞留工况下 T1—X^ef aT2 式中：e—自然对数的底数；f—钢丝绳在曳引轮绳槽中的当量摩擦系数，对于带切口的半圆槽：4|i[l-Sin (B/2)] f= n- B - Y -Sin B式中：卩一钢丝绳与曳引轮之间的摩擦系数，取尸0.10； B一下部切口角度值；B=95° =1.66rad；Y-槽的角度值，Y=0°5.1、 按125％额定载荷轿厢位于最低层装载静载工况计算a-钢丝绳在曳引轮上的包角，本系列电梯的包角a=180°=3.14 red当量磨擦系数 fi=4 卩[1—Sin(B/2)] = 4X0.1 X[(1 —Sin ( 95。

/2)]n-B-SinB n—1.66 — Sin95 /=0.217 ef1a=e0.217X3.14=1.977(P+1.25Q+P )gn 960+1.25X800+90.67丄= i = 2 T P+0.43Q+P *gn 960+0.43 X 800+90.672 —i * 2=1.47< ef1a 通过5.2、 紧急制停工况，平衡系数在满载下行工况及空载上行工况分别取0.43与0.47(即最不利工况)，减速度值取a1=0.5m/s2,滑轮惯量折算值与导轨磨擦力忽略不计 V1=1.75X2=3.5卩 1 = _ = _ =0.0741+V/10 1+3.5/10当量磨擦系数 f2= f1H = 0.217 X 0.074 =0.161 卩 0.10ef2a=e0.161x3.14=1.658满载下行急停工况P+Q(gn+a1)+ P (gn+i・a1)T1, i SP+0.43Q+ Pb(gn—a1)i960+800 X (9.81+0.5)+90.67 X (9.81+2 X 0.5) = 2960+0.43 X 800+133.46 x(9 81 — 0 5)2=1.43< ef2a 通过最差工况空载上行急停P+0.47Q (gn+a1)+Ps (gn+i・a1)T】〃 i1 = - ■ ■ ■ - P+Pb (gn—H1960+0.松800 x (9.81+0.5)+90.67 X (9.81+2 X 0.5) = 2Kp=(D.)4= (40O)4=1 0=95°p D 400K -跟曵引轮和滑轮直径有关的系数Dp -除曳引轮外的所有滑轮的平均直径p导向轮等效数量Nequiv(p) =2 X 1=2曳引轮等效数量 Nequiv(t) ，从表 N1 中查得下部切口角 0 =95Nequiv(t)=6.7Nequiv = Nequiv(p)+ Nequiv(t) =2+6.7=8.7(695.85 X 106 XNequiv)Sf=10[2.6834- Log (Dt/ dr)8-567 -Log L77.09X(Dt/dr)2894」=17.78额载轿厢在最低层时每根钢丝绳受力状况为TsT=s(P+Q+Ps)gn2m(960+800 +90.67)X9.8125= 1904.45N© 10钢丝绳最小破断力T =45200Nk安全系数 S= Tk = 45200 =23.73>Sf 通过T 1904.45 fs7、导轨强度与变形计算根据井道图图纸可知,导轨导向相对于轿厢偏心,应属于偏心导向.由此可知:轿厢导轨T89/B，材料抗拉强度370MPa,导轨回转半径「=1.95cm,x「=1.83cm，截面积 S=15.7cm2，导轨支架间距 L=l^ 1890mm, yk细长比 入二 丄—= 189 =96.92,查表得3=1.84一 i ' 一 1.95x材料弹性模量 E=2X107N/cm2截面惯性矩：X轴上I =59.52cm4, Y轴上I =52.4cm4Xy截面模量：对X轴 W =14.25cm3，对Y轴 W =11.8cm3Xy导轨许用应力。

205Mpa，导轨根数ng=2perm导轨最大允许变形［〈］或［Sy］均为5mm轿厢导靴间距离hl=3398mm,轿厢尺寸:宽AX深B=1250X 1500mm安全钳冲击系数K］=2.0,轿厢偏心距Xp与Yp均为零 轿厢产生的压弯力:F =k1 Xg X(P + Q)/ngKn =2X9.8X(960 +800)/2=17248N所以可知:o=(F+KM)s/S 其中 K =1 M=0k k 3 3=17248X1.84/1570=20.21 MPa根据GB7588—2003电梯制造与安装安全规范的附录G:当安全钳装置动作时：第一种情况:相对于X轴(根据图G8可知)X = X +D /8=95+1500/8=282.5 Y = Y = Y = Y =0Q C x P C Q S第二种情况:相对于Y轴(根据图G9可知)y = D /8=125./8=156.25 x = XQ y C Qa)由导向力引起的X轴上的弯曲应力为：F =k1Xg X(Qx + Px )/ngh1x n Q P=2X9.8X(800X282.5+960X200)/2X3390=120.84 NM =3F l/16yx=3X120.84X1890/16=42822.68Nmmo =M / Wy。