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1、发电机灭磁失败原因分析及改进措施陈小明（葛洲坝水力发电厂 443002 湖北宜昌市）摘要：针对近期某发电厂发生的灭磁开关烧毁事故，本文介绍了由双断口灭磁开关（FMK）和ZnO非线性电阻构成的灭磁系统的工作原理，分析了其灭磁失败的主要原因，并提出了减轻灭磁开关灭弧负担，保证灭磁成功的改进措施：(1)降低ZnO非线性电阻的残压；(2)在ZnO非线性电阻两端并联线性电阻，以得到一条近似SiC非线性电阻的伏安特性，现场工业试验已验证其有效性。关键词：励磁装置 灭磁开关 非线性电阻0 引言1999年4月3日，某一大型水轮发电机组的励磁装置因强励失控，励磁电压和电流最高达到1200V和3800A，造成励磁
2、变压器过流保护动作，机组停机灭磁。而在这一灭磁过程中，却发生了灭磁开关严重烧毁的事故。本文分析了其主要原因，并提出了减轻灭磁开关负担，保证灭磁成功的改进措施。1 灭磁原理介绍该机组的励磁装置灭磁系统由DM4-1600双断口灭磁开关（FMK）和ZnO非线性电阻（Rf）组成，其灭磁原理图如图所示。 Uk1 Id + - SCR + - DG FMK Ud Uf Rf R - - + + If Uk2 虚线连接的电阻R是本文的改进措施之一 图 灭磁原理图 Fig.1 principle of de-excitation在图1中，二极管D保证Rf只在发电机励磁电压Uf反压时(即下正上负)时投入，Rf两
3、端的工作电压即阀片残压为1500V。正常运行时，FMK合上，可控硅整流桥SCR输出整流电压Ud和整流电流Id，Uf正压（即上正下负）。FMK跳闸灭磁时，其双断口同时断开，触头拉弧并将电弧吹入灭弧罩，电弧在FMK双断口形成电弧电压Uk1和 Uk2，极性如图1所示。以此同时，Uf由正压变负压，当Uf大于Rf的残压1500V时，励磁电流If流经Rf，FMK双断口电弧熄灭，磁场电流由FMK转到Rf上来，Uf仍被限制在1500V，If按直线衰减，直到Uf和If均为零，转子磁能变为热能，发电机灭磁成功。2 灭磁失败原因分析灭磁成功的关键是磁场电流由FMK转移到Rf上来，其转移时间约为40毫秒。若转移不成功
4、，整个磁场电流将由FMK单独消耗，此时若磁场电流超过FMK的灭弧能力，则必然造成灭磁开关烧毁。由于DM4双断口灭磁开关，在灭磁回路中主要是作为一个移能开关来使用的，不具备单独吸收强励失控下的转子磁能。在该机组FMK跳闸灭磁中，因能量太大，灭弧栅的电弧向外大量喷射导电的物质，大大的降低了灭弧室及触头间的绝缘，并使其发生短路烧毁，从而导致灭磁失败。为什么该机组的磁场电流不能有效的转移呢？首先来分析磁场电流的转移条件，从上图可见，Uk1+Uk2-Ud2-Uf=0，又Uf=1500V，则得到该灭磁系统的磁场电流转移条件：Uk1+Uk2-Ud1500V。按照直流电弧的理论，电弧的伏安特性是非线性的，电弧
5、产生的过程中，电弧电压值是变化的。跳闸前Uk1和Uk2的值为零，跳闸瞬间Uk1和Uk2的值急剧上升，拉弧越快其值越高，但随着电弧被吹进灭弧罩的灭弧栅，电弧被拉长，电弧电压也就随电弧长短而变化。倘若电弧被灭弧栅分割成短电弧，电弧电压值就为灭弧栅的片数乘以短电弧电压值，该灭弧栅为28片，短电弧电压值取30V，则Uk1=Uk2=2830=840V。考虑上述因数并结合DM4灭磁开关的试验资料，一般来说，在FMK跳闸过程中，当电弧被电动力和热气流吹进灭弧栅燃烧时，断口两端将产生900V-1200V电弧电压。将该范围内的电弧电压值代入Uk1+Uk2-Ud1500V，就得到一组磁场电流转移成功，整流输出电压
6、必须满足的条件：条件1：当Uk1+Uk2=900 +900 = 1800V时，Ud300V；条件2：当Uk1+Uk2=1000+1000=2000V时，Ud500V；条件3：当Uk1+Uk2=1100+1100=2200V时，Ud700V；条件4：当Uk1+Uk2=1200+1200=2400V时，Ud900V。将上述条件同该励磁装置典型运行工况的整流输出电压进行比较，就得到不同条件下，是否满足磁场电流转移的结论，如表1所示。 表1 改进前计算转移条件的结果 Table 1 Transfer characteristic without improvement运行工况电压Ud/电流Id条件1条
7、件2条件3条件4空载额定180V/900A满足满足满足满足负载额定480V/1650A不满足满足满足满足强励限制720V/2450A不满足不满足不满足满足强励失控1200V/3800A不满足不满足不满足不满足从表1我们看出，在灭磁开关每一断口只能建立900V1200V电弧电压的条件下，该励磁装置灭磁系统完全满足空载额定状态下的灭磁任务，部分满足负载和强励限制状态下的灭磁任务，完全不满足强励失控状态下的灭磁任务。正是由于该机组强励失控，整流输出电压Ud已达到1200V，此时要满足Uk1+Uk2-Ud1500V的条件，则要Uk1+Uk22700V ，即每一断口的电弧电压要达到1350V才行。正是由
8、于FMK的断口不能建立1350V的电弧电压，才使得该机组的磁场电流不能有效的转移。3 改进措施3.1降低ZnO非线性电阻的残压若Rf的残压由原来的1500V降为1000V，则磁场电流的转移条件变为：Uk1+Uk2-Ud1000V。按照上述分析方法，又得到一组新的磁场电流转移条件和结论，如表2所示。条件5：当Uk1+Uk2= 900+ 900= 1800V时，Ud800V；条件6：当Uk1+Uk2=1000+1000=2000V时，Ud1000V；条件7：当Uk1+Uk2=1100+1100=2200V时，Ud1200V；条件8：当Uk1+Uk2=1200+1200=2400V时，Ud1400V
9、。 表2 改进后计算转移条件的结果 Table 2 Transfer characteristic after improvement运行工况电压/电流条件5条件6条件7条件8空载额定180V/900A满足满足满足满足负载额定480V/1650A满足满足满足满足强励限制720V/2450A满足满足满足满足强励失控1200V/3800A不满足不满足满足满足由此可见，同样在灭磁开关每一断口只能建立900V1200V电弧电压的条件下， 该改进方法可使灭磁系统完全满足空载、负载和强励限制状态下的灭磁任务，但只能部分满足强励失控状态下的灭磁任务，除非Rf的残压降低至600V或提高FMK的技术指标。可见，
10、在允许的范围内降低Rf的残压，可大大提高磁场电流由FMK向Rf成功转移的可靠性，而这对于此类灭磁系统的灭磁成功是极其重要的。3.2在ZnO非线性电阻Rf两端并联线性电阻R正常运行时，因二极管D的隔离作用，电阻R不吸收正向电压下的磁能。当FMK跳闸灭磁时，双断口拉弧建压，一旦Uk1+Uk2-Ud0即Uf由正变负，电阻R就开始续流灭磁，磁场电流首先由FMK开始向电阻R转移，直到FMK双断口电弧熄灭。在电流转移的过程中，当R两端的电压超过Rf的残压即1500V时，Rf就参于灭磁吸能，并限制Uf1500V。这种分段转移磁场电流，Rf和R共同灭磁吸能的方法，最先由葛洲坝电厂的黄大可工程师提出，并成功的进
11、行了两次灭磁试验。ZnO非线性电阻和线性电阻并联，也就是二者伏安特性的叠加，选择合适的R值，就能得到一条近似SiC非线性电阻的伏安特性，如图2所示。在国外的励磁装置上，大量采用的灭磁电阻就是SiC非线性电阻。 i i i + = u u u ZnO 电阻 SiC 图2 伏安特性的叠加过程 Fig.2 Superposition of VA curve4 结束语发电机灭磁失败对励磁装置的安全运行构成了较大的危害，必须从各个方面采取预防措施。首先要对励磁调节器的过无功限制和强励限制进行认真整定校核，加强脉冲变的绝缘，杜绝励磁装置强励失控的发生。在强励失控的条件下灭磁，过高的整流输出电压会影响磁场电
12、流的转移，采取降低非线性电阻的残压或并联线性电阻，有助于这一问题的解决。ANALYSIS OF CAUSE OF FAILURE AND IMPROVEMENT OF GENERATOR DE-EXCITATIONChen Xiaoming, (Gezhouba Hydropower plant, 443002, Yichang, China）Abstract: Due to the accident a de-excitation breaker was burned in a power plant lately. This paper introduces the principle o
13、f de-excitation which consists of a double-break de-excitation breaker and ZnO non-Ohmic resistor. The cause of the de-excitation breaker to ensure the successful de-excitation, i.e., decreasing the residual voltage of ZnO non-Ohmic resistance. Field test was done to verify the validity of proposed measures.Keywords: excitation equipment de-excitation breaker non-Ohmic resistor 作者简介：陈小明，男，高级工程师，毕业于西安电力专科学校，长期
