《上海多层综合教学楼及宿舍楼ST5513塔吊专项施工方案》由会员分享，可在线阅读，更多相关《上海多层综合教学楼及宿舍楼ST5513塔吊专项施工方案（20页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、中共上海市委党校、行政学院新建综合教学楼和宿舍楼工程项目 塔楼ST55/13塔吊专项施工方案目录一工程概况21.1工程简介21.2地质报告21.3 编制依据2二塔吊选型及布置3三塔吊施工要求3四塔吊计算书：44.1 ST5513型塔吊技术参数（见附表）44.2 北侧塔吊计算书：44.3 南侧塔吊桩及格构柱计算书74.3.1灌注桩验算：74.3.2 格构柱验算：94.3.3塔吊钢平台验算114.4.4塔吊联系撑布置114.4.5附墙计算12五施工方案165.1挖土165.2安装塔吊基座165.3格构柱间支撑及塔吊水平撑安装16六安全保证措施166.1安全注意事项166.2对分包的管理措施176.
2、3应急预案18七附表及附图19塔吊专项方案一工程概况1.1工程简介本工程“市委党校、行政学院新建综合教学楼和宿舍楼工程”拟建场地位于上海市徐汇区虹漕南路200号，中共上海市委党校校园西北侧。本工程主要由24层综合教学楼和11层学员宿舍楼两幢单体建筑及整体地下室组成。教学楼为框架结构，学员楼为框架剪力墙结构。1.2地质报告(见附表)1.3 编制依据1.上海市技术质量监督局对塔吊的有关规定2.ST55/13塔吊使用说明书3.本公司有关大型塔吊的设备管理及施工安全的有关标准文件4.由业主提供的全套施工图纸5.本工程地质工程勘察报告6.中华人民共和国安全生产法7.中华人民共和国建筑法8.建设工程施工现
3、场管理规定（建设部1991年第15号令）9.建筑机械使用安全技术规范JGJ33-200110.施工现场临时用电安全技术规范JGJ200511.工程建设国家标准强制性条文（2002年版）12.工程建设地方标准强制性条文（上海市，2002年版）13.建筑施工工程师手册（第二版）14. 建筑施工高处作业安全技术规范（8091）；15. 建筑施工安全检查标准（5999）16建筑桩基技术规范（JGJ 942008）17混凝土结构设计规范（GB 500102002）18. 钢结构设计规范（GB 500172003）二塔吊选型及布置根据本工程的实际情况，选取两台ST5513型塔吊，分别布置于场地的北侧及南侧
4、（具体位置相见附图）。其中南侧的ST5513型塔吊主要负责教学楼的施工材料吊运，由于教学楼高度不高，最高的屋顶层标高为22.5m，因此该塔吊不采取附墙措施，由于该塔吊位置位于基坑内，为保证在施工底板阶段塔吊即可使用，因此该塔吊采取灌注桩接格构柱的形式，灌注桩有效桩长为33m。场地北侧的ST5513型塔吊主要负责学员楼的施工材料吊运，采用桩顶制作混凝土承台的形式，承台尺寸为4000mm4000mm1500mm。主楼总高度为46.2m，因此需要附墙，附墙位置位于结构边梁上。（详见塔吊位置布置图）三塔吊施工要求1. 塔吊桩基挖出后及时按照施工方案进行平面位置和标高的复核。2. 塔吊桩基挖出后及时组织
5、人员对塔吊格构柱间进行加撑，加撑必须随着挖土深度逐步设置。3. 项目体配合塔吊施工专业单位做好基础钢梁、加撑节点的设置工作，做到位置、标高正确。4. 塔吊的安装、调试、使用和拆除应严格按照塔式起重机操作规程（ZBJ8001289）和建筑机械使用安全技术规程（JGJ332001）的有关规定进行。5. 专业机械施工单位必须严格按照所编制的施工组织设计进行操作。6. 塔吊安装位置要做到准确无误。塔身安装时，应用经纬仪对塔身在两个方向进行测量校准，其垂直度允许偏差按相关规定。塔吊安装后，应按有关规定验收合格后方可使用。7. 专业机械施工单位现场设专人负责与项目体之间的协调。四塔吊计算书：4.1 ST5
6、513型塔吊技术参数（见附表）4.2 北侧塔吊计算书：计算模型：在建立塔基方形承台复合桩基础计算模型时，采用如下3个假定：（1） 桩、土、承台的共同作用按复合桩基考虑；（2） 承台与桩以及承台于塔基的链接简化为铰接；（3） 不考虑塔基对基础产生的扭矩作用。经过3个假定后，建立如下复合桩基础的计算模型，如附图所示。北侧塔吊基础采用承台加桩基的形式（布设位置见附图），承台混凝土强度等级为C30，钻孔灌注桩的混凝土强度等级为水下C30，承台尺寸为4000*4000*1500；灌注桩长度为33m（详见灌注桩大祥）。以下为塔吊基础计算书：1.抗压承载力验算Quk=Qsk+Qpk=uqsikli+qpkA
7、p =2.512（153.9+251.6+209.4+306.7+503.2+408.2）+15003.140.16=3207.196KNQuk 单桩竖向承载力标准值Qsk 总极限侧摩阻力标准值Qpk 总极限端阻力标准值u桩身周长qsik用静力触探比贯入阻力值估算的桩周第i层土的极限侧阻力li桩周第i层土的厚度Ap桩端面积qpk极限端阻力标准值Ra=Quk/2=1603.598KNR基桩或复合基桩竖向承载力特征值Ra单桩竖向承载力特征值本工程不考虑承台效应，因此Ra=RNmax1.2R=1924.3176KNNmax=1.2(F+G)/4+1.4(Mv+Fhh)/(2l)=1374.85KN所
8、以满足要求。Nmax荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，单桩的最大轴压力F作用于承台顶面的竖向力G承台自重Mv作用于承台底面，绕通过桩群形心的x,y主轴的力矩Fh作用于塔基底部的水平力h承台厚度2.抗拔承载力验算：Nmin=(F+G)/4-1.4（Mv+Fhh）/(2l)=-747.859KNr0NminUK/rs+Gp即747.859KN0.62453.596+33243.140.40.4=1870.1KN因此抗拔满足要求Nmin荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，单桩的最大拔力UK群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标注值Gp基桩自重，地下水位以下取浮重度。按照轴心受拉配置灌注桩主筋为122
9、2,箍筋按照构造配筋配置,详见灌注桩大祥主筋抗拉验算：123.141111300=1367KN747.859KN，满足抗拉要求。承台抗剪验算：V=1374.85KNftbh0=0.21.4360001450=2488.2KN承台自身满足抗剪要求，无需配设箍筋。V荷载效应标准组合计算的最大剪力值ft混凝土抗拉强度设计值b承台宽度h承台高度承台抗冲切验算：本例桩顶处于承台冲切破坏椎体底面范围内，故无需进行抗冲切的验算。承台抗弯验算：Mmax=(l-t)F/8+(l-t)(l+t)G/16l+(l-t)M/2l=952.287KNmMmin=(l-t)F/8+(l-t)(l+t)G/16l-(l-t
10、)M/2l=-721.287KNm双层双向配置底筋为25200,面筋为25200。4.3 南侧塔吊桩及格构柱计算书南侧选用d=800mm的灌注桩，有效长度为33m，灌注桩间距为2.4m（详见南侧塔吊灌注桩大祥）。格构柱选用界面尺寸为460mm460mm，角钢为L18018,缀板选用410250151000。格构柱锚入灌注桩3m。4.3.1灌注桩验算：1.抗压承载力验算Quk=Qsk+Qpk=uqsikli+qpkAp =2.512（150.3+209+8.730+3.250+4010.8）+5003.140.16=2857.4KNQuk 单桩竖向承载力标准值Qsk 总极限侧摩阻力标准值Qpk
11、总极限端阻力标准值u桩身周长qsik用静力触探比贯入阻力值估算的桩周第i层土的极限侧阻力li桩周第i层土的厚度Ap桩端面积qpk极限端阻力标准值Ra=Quk/2=1428.7KNRa=RR基桩或复合基桩竖向承载力特征值Ra单桩竖向承载力特征值Nmax1.2R=1714.44KNNmax=1.2(F+Gg)/4+1.4(Mv+Fhh)/(2l)=1374.85KN满足要求。Nmax荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，单桩的最大轴压力F作用于承台顶面的竖向力Gg钢平台自重Mv作用于承台底面，绕通过桩群形心的x,y主轴的力矩Fh作用于塔基底部的水平力h承台厚度2.抗拔承载力验算：Nmin=(F+Gg)
12、/4-1.4（Mv+Fhh）/(2l)=-747.859KNr0NminUK/rs+Gp+Gg即747.859KN0.62606.2+33243.140.40.4=1961.6KN因此抗拔满足要求Nmin荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，单桩的最大拔力UK群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标注值Gp基桩自重，地下水位以下取浮重度。按照轴心受拉配置灌注桩主筋为1222,箍筋按照构造配筋配置,详见附图。主筋抗拉验算：123.141111300=1367KN747.859KN，满足抗拉要求。4.3.2 格构柱验算：Nmax=1374.85KNTmax=747.859KNl=8.7ml0=5.7m
13、f=200Mpa;fv=115Mpa;fwt=160Mpa;=150Nmax荷载效应标准组合下最大轴心压力Tmax荷载效应标准组合下最大轴心拔力l钢格构柱长度l0钢格构柱计算长度fQ235B抗拉强度设计值fvQ235B抗剪强度设计值fwt角焊缝的强度设计值 容许长细比1.抗压强度验算：=Nmax/Anf =1374850/46195=55.482Mpa 200Mpa;抗压强度满足要求。An构件有效截面积2抗拉强度验算：=T/Anf=747895/46195=30Mpa200Mpa;抗拉强度满足要求3.整体稳定性验算ox=oy=(x2+12)查表经计算得ox=oy=105.611061单肢对最小
14、刚度轴的长细比ox;oy整个构件对x和y轴的长细比查表得=0.517N/Af=1374850/0.51746195=107.32Mpa200Mpa；整体稳定性满足要求。整体稳定系数4.刚度验算：max=ox=oy=106=150；刚度满足要求1=21.250.5max；因此分肢稳定和强度不必验算。且截面无削弱，不必验算截面的强度。5缀板设计缀板宽度为250mm，厚度为15mm。缀板线刚度之和Ih/c=21.5253/1243.4=60单肢线刚度I1/a=774.01/100=7.74满足缀板线刚度之和大于单肢线刚度6倍的要求。作用于格构柱上的剪力V=Afv/85(fy/235)=62679N作用于一侧缀板上的剪力V1=V/4=15669.75T=V1a/c=36105N作用在一侧缀板上的弯矩：M=T46/2=830415Ncm分肢与缀板采用角焊缝相连，三面围焊，计算时只取竖直焊缝计算。A
