贵州东风电厂接地改造方案 贵州南源电力科技有限责任公司附录 三贵州省东风水电厂线路分流系数计算批 准 : 罗 飞审 查 : 李景禄 娄向阳校 核 : 刘渝根 孙二文编 写 : 谢炎林 廖梦君 杨鑫贵州南源电力科技有限责任公司2007 年 9 月东风电厂架空输电线路分流系数计算、分流系数计算公式当电厂有多回架空输电线路与系统连接时， 其避雷线工频分流系数由下式计算:Kn0Z m00Z b0Kf20 Z m00Zb0e=1b0Z b0—3RZ m0(1 ——)eZ b0(3 — 1)(3—2)(3 — 3)(3 — 4)#贵州东风电厂接地改造方案 贵州南源电力科技有限责任公司#贵州东风电厂接地改造方案 贵州南源电力科技有限责任公司式中：Kfi 地网内短路分流系数;& 地网外短路分流系数;R® 水电站接地网的接地电阻（Q）；Z mo 架空输电线路导线与地线间平均档距的零序互感抗（Q）；Z m00.15j0.189 In-D-Di 2Ipj式中：I pj 线路平均档距（m）;D 避雷线对地的等价镜像距离（m）;D -讪 103 （3 — 6）f pj 10 111000#贵州东风电厂接地改造方案 贵州南源电力科技有限责任公司式中：f 电流频率，取50Hz;pj线路所经地段的土壤电阻率平均值（Q m；#贵州东风电厂接地改造方案 贵州南源电力科技有限责任公司#贵州东风电厂接地改造方案 贵州南源电力科技有限责任公司D1-2 避雷线对导线的几何平均距离（m ；B D1 C D2 A D2 B D2 C对于双避雷线式中：D1-A, D-b, Di-C — 1号避雷线对导线A, B, C相的距离（m）;D1-2 =(3 — 7)D2-a, D2-b, D2-C — 2号避雷线对导线 A, B,C相的距离（m）;Zbo 避雷线平均档距的零序阻抗（Q）;Z bo3r 0.15 j0.189lP Rg 1000(3 — 8)式中：P 避雷线根数;#贵州东风电厂接地改造方案 贵州南源电力科技有限责任公司#贵州东风电厂接地改造方案 贵州南源电力科技有限责任公司(3 — 10)r 避雷线单位电阻（Q /km）；R 避雷线的等价几何平均半径（m）;对于双避雷线R = JrmDm式中：cm 避雷线之间距离（m）;rm 电流表面化半径（m ;r m = r°10 Xen式中r0 — 避雷线半径（m,参见表1;xen — 避雷线内感抗（Q /km），参见表1;二、 东风电厂220kV架空线路直线杆东风电厂220kV架空线路拟定3种杆型，杆型参数及计算参数 见表2。
三、 分流系数汇总表根据计算公式及表2所列计算参数，分流系数计算结果见表3表1）钢绞线和钢芯铝线的电阻与内电抗钢绞线GJ截面/半径mm2/mm35/3.950/4.670/5.75电阻Q /km4.63.52.2内感抗Q /km2.41.51.2钢芯铝线LGJ标称截面/外径（铝/钢）mm2/mm120/20150/25185/30电阻Q /km0.220.190.16铝合金线LHBGJ截面/外径mm2/mm70/13.695/16120/18电阻Q /km0.480.350.27#贵州东风电厂接地改造方案 贵州南源电力科技有限责任公司（表2） 架空线路杆型及计算参数序号电压(kV)杆型导线地线塔头导地线距离（m）f(HZ)P(m)r 0(10 -3m)Xe(Q /km)Dm(m)Rw(Q)r(Q /km)Pl(m)D-ADi-BD1-CD-aD-bD2-C1220猫 头LGJ— 4002X 507.84135.837.84135.83505004.61.59.000.5003.524002220酒 杯LGJ— 4002X 506.0913.88.076.0913.88.07505004.61.511.000.5003.524003220双回路LGJ-2X 5002X 504.6611.517.611.216.420.7505004.61.59.000.5003.52400（表3） 分流系数计算结果表序号电压（kV）杆型导线地线Zb0Zm0k f 2e-3k f 11220猫 头LGJ- 4002X 502.6842ej36.418 °0.4157ej81.701 °0.1549ej45.283 °0.2968e -j20.228 °0.3460e-j1.994 °2220酒 杯LGJ- 4002X 502.6797ej36.288 °0.4124ej81.63 40.1539ej45.347 °0.2970e -j20.144 °0.3458e-j2.032 °3220双回路LGJ— 2X 5002X 502.6842ej36.418 °0.3869ej81.079 °0.1441ej44.661 °0.2968e -j20.228 °0.3426e-j3.178 °。