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1、一、工程概况1.1工程简介本工程北京经济技术开发区2010年三期市政工程第五标段，其中泰河路西延电力隧道工程设计起点位于博兴十路，沿泰河路向东延伸至博兴八路西侧，与现状隧道接通。电力位于泰河路道路中线以北7.7米。博兴十路电力隧道工程设计起点由泰河路拟建电力隧道，由南向北延伸，设计终点为凉水河一街北侧现况电力埋管，电力隧道位于博兴十路道路中线以东13米。新建明开电缆隧道规模为2.0m2.1m及暗挖电力隧道2.02.3m。1.2工程设计情况本工程全线修建2.0m2.1m明开电缆隧道及2.0m2.3m暗挖电力隧道，预埋4150+2100及8150+2100玻璃钢管过街7处、暗挖电力隧道2处。1.3
2、工程量、2.0m2.1m明开电缆隧道1310.3m，2.0m2.3m暗挖电力隧道约400m（博兴十路电力暗挖隧道长度，视拆迁情况待定）；、8150+2100玻璃钢管74.1m；4150+2100玻璃钢管145米、全线共15座人孔井（包括井盖警示牌15个和井盖监控15个）：其中隧道四通三层井1座、隧道四通二层井3座、隧道三通井1座、隧道三通二层井1座、隧道直线二层井3座、直线井4座，改造四通井1座（破除1.2m1.9m旧沟10m、2.0m2.1m旧沟10m）、竖井3座（6.0*6.0一座、4.5*9.03一座、5.2米一座）。、进风口2处、出风口7处、接地装置3处。、通讯槽盒：规格300100m
3、m，长底3525.2m。、电力隧道在19米标高以上不用需考虑降水。1.4工程材料、混凝土1）、现浇混凝土强度等级为C40，抗渗要求达到P6、P8。2）、垫层、人行步道混凝土强度等级为C15。3）、钢筋：为HPB235；为HRB3351.4.2横断面设计1.4.2.1 隧道断面为2.02.3m单孔，直墙、圆拱，厚平底板，净宽2m，起拱线高1.85m，矢高0.45m，净高2.3m。1.4.2.2 隧道断面为2.02.3m双孔，直墙、圆拱，厚平底板，净宽2m，起拱线高1.85m，矢高0.45m，净高2.3m。1.4.2.3 隧道采用喷射混凝土网构钢架钢筋网支护现浇钢筋砼，衬砌厚度：0.25m，复合衬
4、砌内模筑厚度0.25m，衬砌内加钢筋。1.4.2.4 初衬受力钢筋18，其间用12钢筋冷压成形的“8”字加强筋焊接而成受力好的钢架；二衬受力钢筋为16，架立钢筋为12。1.4.2.5 钢架间距0.5m。1.4.2.6为防止坍塌，开挖前必须沿拱顶环向打超前小导管，其直径32mm，长1.75m，环向间距0.3m，仰角58必须从首榀钢架腹部穿过，立一榀钢架打设一次超前小导管，两次打设超前导管重叠1.0m。1.4.2.7通过超前导管向地层压注改性水玻璃，加固地层，要求固砂体单轴抗压强度达到0.30.5Mpa。1.4.2.8 为保证喷射混凝土支护与地层密贴要及时进行衬砌背后回填注浆，注浆孔布置在拱顶，3
5、2mm钢管纵向间距2m。注浆压力应小于0.4Mpa。背后回填注浆配合比：水泥、砂比1：1.51:1.3（重量比）水灰比 1：11：1.11.5工程水文及气象北京市处于华北台地北缘，市区西、北及东北三面环山，东南为广阔的河北平原，第四纪以来受构造运动的影响，山区部分不断抬升，平原不断下降，并接受巨厚的河流相沉积物，自西北部的山前地带向东南部平原区河流相沉积物逐渐增厚。地貌单元由冲洪积扇过度为冲积平原，地层岩性由以卵石类土、砂类土为主渐变为以粉土、粘性土为主的交互地层。拟建场地地貌位置属永定河冲洪积平原，主要是永定河的冲积、洪积物。本次勘察查明，在钻探所达10.00m深度范围内，场地地层由人工填土
6、层、新近沉积层、第四纪冲洪积层组成。将勘探深度范围内的地基土分为3层，现分层描述如下：.人工填土层(Q4ml)层素填土：黄褐色，湿，包含砖渣、灰渣、植物根，以粘质粉土为主，夹杂填土1层，厚度为0.80m1.20m，层底标高28.56m28.64m。.新近沉积土层(Q4al+pl)层粘质粉土砂质粉土：褐黄黄褐色，稍密中密，稍湿，包含氧化铁、有机质，层厚0.60m4.00m，层底标高22.46m25.01m。1层粉质粘土：褐黄黄褐色，可塑，饱和，含氧化铁、有机质，层厚2.30m2.70m。.第四纪冲洪积层(Q4al+pl)层细中砂：褐黄黄褐色，中密密实，稍湿湿，主要以云母、石英、长石为主，夹2粉质
7、粘土透镜体。最大揭露层厚5.20m，层底标高低于22.84m。1层砂质粉土：褐黄灰褐色，稍密中密，稍湿，包含氧化铁、有机质，层厚0.40m2.10m。以上各土层参数详见剖面图和土工试验综合成果表、物理力学指标统计表。1.6水文地质条件、勘察时实测水位：本次勘察在深度范围内未揭露地下水。1.6、2历年最高水位标高：根据1959年北京丰水期潜水等水位线图及埋藏深度图，场区丰水期水位接近地表。、拟建场区近35年最高水位标高：据北京市有关地下水观测资料表明，场区潜水水位升降幅度约1.001.50m，水位标高为20.00m。地下水潜水水位呈下降趋势。地下水水质的腐蚀性：本次勘察未揭露地下水，可不考虑地下
8、水的腐蚀性。二、编制依据1、电力建设安全施工管理规定2、龙门架物料提升机安全技术规范JGJ88-923、电力建设安全工作规程三、施工方案（一）龙门架结构简介竖井龙门架高度为7m，导梁有效长度12.5m，共设置2台电动葫芦，工作环境温度为-2040度，电机最大功率为7.5KW。横梁长度6.6m。龙门架共设6根I28b工字钢立柱，1.0m，为现浇C25 砼，在基础支墩上预埋10mm厚钢板，以便龙门架工字钢立柱与基础支墩牢固连接，钢板平面尺寸为400x400x10mm,422长1.5m钢筋作成勾状与钢板牢固焊接，并锚入支墩混凝土中。电动葫芦行走大梁共1根，I32b工字钢，长度为12.5m，行走大梁与
9、立柱上横梁牢固焊接，横梁为3根I32b工字钢，长度为7m，立柱之间采用L100*100*10角钢做剪刀撑或斜撑，用以保证顶部框架的整体稳定性。龙门架顶棚采用坡面彩钢板，北侧、东侧均采用彩钢板封闭，减小噪音防止扰民。（二）龙门架架设方案材料准备：电动葫芦HCO82-32M（5T）：1台I28b工字钢：39mI32b工字钢：33.5mL100*100*10角钢：38.2m钢板10mm厚：45m2安装过程（1）基础处理。本施工段竖井位于现况黄亦路北侧，龙门架基础落在原状土层上， 对应龙门架每个立柱的位置向下开挖100010001000mm（长宽深）的坑，然后在坑内预埋与地面上龙门架立柱位置相同的预埋
10、铁，然后向坑内浇注C25混凝土。坑底土层的技术要求如下：A、 土层承载力，应不小于80kPa；B、 基础表面应平整，水平度偏差不大于3mm。（2）龙门架立柱及上部结构吊装。龙门架部件安装顺序：立柱横梁行走大梁（电动葫芦及其配件安装）加设支撑顶棚安装。吊装采用人工配合16T吊车进行，随着吊装的进行将龙门架结构各部件连接好。龙门架吊装技术要求：1）、基础垫层强度已经达到要求。2）、吊装过程中有测量人员现场检查安装尺寸及垂直度。3）、吊装过程中有专业质检员检查安装质量。4）、架体安装的垂直偏差，最大不应超过架体高度的1.5；5）、龙门架架截面内两对角线长度公差不得超过最大边长的3；6）、行走大梁接点
11、截面错位不大于1.5mm；7）、提升机应有产品标牌，标明额定起重量，最大提升速度、最大架设高度、制造单位、产品编号及出厂日期。8）、电葫芦行走小轮与导轨的安装间隙，应控制在510mm以内。9）、提升机吊篮与架体的涂色应有明显区别。10）、提升机出厂前，按规定进行检验，并附产品合格证。11）、提升机在安装完毕后，必须经正式验收，符合要求后方可投入使用。12）、龙门架安装完成后使用之前应进行检验：A 金属结构有无开焊和明显变形；B 架体各节点连接螺栓是否紧固；C 架体的安装精度是否符合要求；D 安全防护装置是否符合要求；E 电气设备及操作系统的可靠性；F 信号及通讯装置的使用效果是否良好清晰；G
12、钢丝绳、滑轮组的固接情况；H 提升机与输电线路的安全距离及防护情况。四、龙门架受力检算行走大梁提升架的受力为集中荷载，且沿着大梁移动。一般情况下土斗的装土量为1.2m3,湿的砂及卵石容重为2.0t/m3,土重为1.22.010=24KN,土斗质量按678kg计算，土斗重为6.65KN,电葫芦重8KN，故集中荷载取24+6.65+8=38.65KN。根据过去施工经验，可选用I28b工字钢作大梁。为保证提升架经济、受力合理，选用不同类型的工字钢做大梁，进行强度和稳定性验算。采用I28b、Q235工字钢做大梁，梁跨度最大为8m，荷载为38.65KN, 比重为43.492kg/m,强度和稳定性验算如下
13、：1、内力计算电葫芦荷载考虑1.1的动力系数，跨中最大弯矩设计值：支座最大剪力设计值：2、抗弯强度验算提升架为临时施工结构，重要性系数取0.9。3、抗剪强度验算4、稳定性计算大梁受压翼缘侧向自由度长度最大值必须进行整体稳定性计算。Mmax/x/b=99/0.72=120f5、刚度验算D点的挠度为满足要求（二）横梁考虑根据竖井提升要求用单轨，为简化计算，工字钢梁自重不计，受力简图如下图示；横梁长6.6米按简支梁计算跨中弯矩设计值:最大弯矩点为C、D点。若采用I28b Q235工字钢满足要求；挠度验算：（三）立杆若采用I28b工字钢，最大高度为8米，经查规范附表计算长度系数为0.626，平面内计算
14、长度为0.6268米，考虑剪刀撑和横撑的作用，平面外的计算长度为7米。截面特性值：A54.89cm2Ix7114 cm2Iy345 cm2刚度验算：长细比，平面外刚度超过规范中长细比不宜大于150的要求，但考虑到本提升架为施工结构，对刚度的可放低要求，且施工实践证明是可行的。计算整体稳定性：对x轴属a类，对y轴属b类查表得 （四）挡土撑计算因档土工字钢接头多，故按照采用I25、Q235工字钢做挡土撑计算，长度为7m及最底部处最不利，为三跨连续梁：（1）荷载计算堆土高度按2.5m计算，不计粘结力，土内摩擦角按15。，底部挡土撑所受主动土压力均布荷载为：KN/m（2）内力计算最大弯矩设计值：支座最
15、大剪力设计值：（3）抗弯强度验算提升架为临时施工结构，重要性系数取0.9。（4）抗剪强度验算（5）稳定性计算挡土撑上满铺钢板，稳定性不用计算。（6）刚度验算D点的挠度为满足要求五、调试1、空载提升吊篮在全行程范围内作升降、变速、运行三次（楔块取下），验证架体的稳定性、两导轨间的距离是否达到技术要求，并同时观察进出料门是否灵敏，不允许有振颤冲击现象。 2、将吊篮悬挂离地面100200mm，调整导靴滚轮与架体导轨的间隙，各处一致后，装好楔块，达锁到紧状，再将升降滑轮轴降到下止点，调整调节螺栓至拉紧状态。在额定荷载下将吊篮提升到离地面34m高停机，将上翻防护门打开锁住，调整钢丝绳长度，检查制动夹持的可靠性，吊篮不下滑。0 v% # b; a8 i3、升降吊篮内施加额定载荷，使其试运行三次，并作开门自锁试验。再将吊篮升高到34m高度，进行模拟断绳试验，其滑落行程不
