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1、1 计算资料1.1 计算依据：1）公路桥梁设计通用规范JTG D60-20042）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-20041.2 技术指标1）上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支、结构连续T形梁（5梁式）2）下部构造形式：肋板式桥台3）适用桥宽：整体式路基24.5米，分幅12米。4）设计安全等级：一级5）汽车荷载等级：公路一I级1.3 桥台一般构造图 详见肋板式桥台一般构造图 桥台高10米，台后填土12.1米，台前填土8.7米。1.4 材料1）混凝土：桥台台帽、背墙、耳墙、肋板采用C30混凝土。2）钢筋：采用R235及HRB335钢筋。2 桥台横桥向计算2.1 横桥
2、向上部荷载计算2.1.1 恒载计算1） 上部结构恒载 考虑到一个桥台仅受到一跨的作用，按照恒载均摊原则，实际单个桥台承担半跨的上部恒载 根据上部一般构造图，其主梁断面及编号详见图2.1.1上部恒载汇总见表2.1.1单位：KN表2.1.1内容梁号12345主梁607.65593.61593.61593.61607.65桥面沥青混凝土114144144144114铺装现浇层124.8124.8124.8124.8124.8防撞护栏161.971.667.371.6161.9恒载合计（一跨）1008.35934.01929.71934.011008.35恒载合计（半跨）504.4467464.946
3、7504.4表中：(1) 数值均按桥宽12 米计算；(2) 为考虑最不利情况，计算时采用两侧相对较重的防撞护墙。2) 下部结构恒载将背墙及牛腿简化为集度为q的线荷载，将耳墙及挡土板简化为集中力F,作用于帽梁上, 计算帽梁和肋板。背墙重为：26 x(2.1 X 0.5 X 12.24)=334KN牛腿重为：26x0.35 + 0.75 x0.4x 12.24 =70KNI 2丿(0 75 + 3 4耳墙重为：26 x x 3 x 0.5 =81KNI 2丿挡土板重为：26 x(1.4 x 0.2 x 1)=7.3KNq =(334 + 7012.24 =33 KNmF = 81 + 7.3 =
4、88.3KN2.1.2 活载计算计算荷载米用公路I级荷载1) 理论荷载上部构造计算跨径 Lj = 24.12 米(见图 2.1.2-1)，根据 JTG D60-2004 第 4.3.1 条 jq 二 10.5KN / m P = (180 + 360 180 x (24.12 - 5) x 1.2 = 256.5 x 1.2 = 307.8KN kk45作出单跨的剪力影响线图，并加载，见图2.1.2-1：爲:A 由图可得：R = P x 1 +1 x 29.12 x 1 x q = 331.78 x 1 +1 x 24.12 x 1 x 10.5 = 434.4KN 1 k 2 k 22)冲击
5、系数卩计算(1) 跨中截面惯矩计算上部T梁跨中断面见图2.1.2-2，根据此断面图，截面 A=0.924 m2截面惯矩I =0.3008 m4c(2) 自振频率计算根据JTG D60-2004条文说明中公式4-3及4-4m = G / gc式中l = 24.12米，E = 3.45 x 104 MPa = 3.45 x 10io N / m2,I = 0.3008m4, g = 9.81m / s2, cm = 26x 103 x 0.924/9.81 = 2.451 x 103 Kg：mc根据上式f二2 x 24.122阳5 x 1010 x 0.3008 二 5.122hz112.451
6、x 103(3)根据 JTG D60-2004 第 4.3.2 条，因 1.5HZ f 14HZ，故采用公式 4.3.2r = 0.17671n f - 0.0157 = 0.1767 xln5.122 - 0.0157 = 0.27293) 计入冲击系数的车道荷载值P = (1 + 0.2729) x 434.4 = 552.9KN4) 计算活载在T梁底支座产生的反力(仅按桥宽12米计算)(1)将5片T梁简化，并将其划分单元，建模输入至“桥梁博士”见图2.1.2-3，其各单元坐 标见表 2.1.2-1。表2.1.2-1单元号节点号X坐标(m)Y坐标(m)单元号节点号X坐标(m)Y坐标(m)1
7、左端1-609左端93 60右端2-4 80右端104 802左端2-4 8010左端104 80右端3-3 60右端11603左端3-3 6011左端2-4 8-0 3右端4-2 40右端12-4 8-1 74左端4-2 4012左端4-2 4-0 3右端5-1 20右端13-2 4-1 75左端5-1 2013左端60-0 3右端600右端140-1 76左端60014左端82 4-0 3右端71 20右端152 4-1 77左端71 2015左端104 8-0 3右端82 40右端164 8-1 78左端82 40右端93 60（2） 根据实际情况，桥面横向布载时考虑四种工况（见图 2.
8、1.2-4）工况I：两列车偏压工况II：三列车偏压工况III：两列车中压工况W：三列车中压将以上四种工况进行加载，见图2.1.2-4瓠.1. - I（3）计算由“桥梁博士”计算软件完成，其计算结果见表 2.1.2-2，表中计算结果根据 JTGD60-2004第4.3.1条三列车布载已考虑折减系数0.78。上部构造活载计算节点反力表表 2.1.2-2节点号两列车偏压三列车偏压（已折减）两列车中压三列车中压（已折减）12-352-277.73.6-111.513-464-343.2-323-381.414-303-338.5-469-310.41512.9-315.1-323-381.416-1.
9、8-21.53.6-111.52.2 桥台横桥向计算2.2.1 计算模型1) 根据桥台一般构造建模，上部恒载作用位置及单元划分见图 2.2.1-1，下部恒载作用位置及单元划分见图2.2.1-22)将以上数据输入至“桥梁博士”，并考虑整体均匀温升25C及整体均匀温降30C，计算由计 算机完成，其计算结果见表221-1(1)221-1(4)表221-1单元号-节点号恒载汽车荷载1轴力(KN)剪力(KN)弯 矩(KN.m)轴力(KN)剪力(KN)弯 矩(KN.m)帽梁1-20.0192.8-129.00.00.00.02-20.0-696.8-129.00.0-352.00.03-40.0856.7
10、-1407.00.0352.0-579.04-4-3.21118.0-1394.012.3653.3-636.45-6-3.2144.3498.112.3113.7283.86-6-3.2-144.3498.112.3-113.7283.87-8-3.2941.8-1136.012.3100.8-86.68-80.0856.7-1160.00.01.8-2.19-100.0-744.4-235.10.0-1.80.010-100.0240.4-235.10.00.00.0肋板11-41975.03.2-11.11005.0-12.349.415-162189.0-3.22.21005.012.
11、3-1.416-162189.03.22.21005.0-12.3-1.421-222552.0-3.216.71005.012.3-57.222-81799.0-3.221.8102.612.3-76.626-272012.03.28.5102.6-12.3-25.727-272012.0-3.28.5102.612.3-25.732-332375.03.2-6.0102.6-12.330.0表 2.2.1-1 (2)单元号-节点号汽车荷载2汽车荷载3轴力（KN）剪 力 (KN)弯矩（KN.m）轴 力(KN)剪 力 (KN)弯矩（KN.m）帽梁1-20.00.00.00.00.00.02-2
12、0.0-278.00.00.03.60.03-40.0278.0-457.30.0-3.65.94-429.1604.0-612.556.3598.0-322.25-629.178.0451.356.3194.0742.56-629.1-78.0451.356.3-194.0742.57-829.1393.0-206.356.3517.0-319.48-80.021.5-24.80.0-3.64.29-100.0-21.50.00.03.60.010-100.00.00.00.00.00.0肋板11-4882.0-29.1136.3594.4-56.3291.515-16882.029.115.7594.456.358.016-16882.0-29.115.7594.4-56.358.021-22882.029.1-116.5594.456.3-197.922-8414.529.1-162.6513.456.3-287.026-27414.5-29.1-42.0513.4-56.3-53.627-27414.529.1-42.0513.456.3
