一、铁素体、奥氏体、马氏体简介大家知道固态金属及合金都是晶体，即在其内部原子是按一定规律排列的，排列的方式一般有三种即：体心立方晶格结构、面心立方晶格结构和密排六方晶格结构金属是由多晶体组成的，它的多晶体结构是在金属结晶过程中形成的组成铁碳合金的铁具有两种晶格结构：910℃以下为具有体心立方晶格结构的α—铁，910℃以上为具有面心立方晶格结构的Υ—铁如果碳原子挤到铁的晶格中去，而又不破坏铁所具有的晶格结构，这样的物质称为固溶体碳溶解到α—铁中形成的固溶体称铁素体，它的溶碳能力极低，最大溶解度不超过0.02%而碳溶解到Υ—铁中形成的固溶体则称奥氏体，它的溶碳能力较高，最高可达2%奥氏体是铁碳合金的高温相钢在高温时所形成的奥氏体，过冷到727℃以下时变成不稳定的过冷奥氏体如以极大的冷却速度过冷到230℃以下，这时奥氏体中的碳原子已无扩散的可能，奥氏体将直接转变成一种含碳过饱和的α固溶体，称为马氏体由于含碳量过饱和，引起马氏体强度和硬度提高、塑性降低，脆性增大不锈钢的耐蚀性主要来源于铬实验证明，只有含铬量超过12%时钢的耐蚀性能才会大大提高，因此，不锈钢中的含铬量一般均不低于12%由于含铬量的提高，对钢的组织也有很大影响，当铬含量高而碳含量很少时，铬会使铁碳平衡，图上的Υ相区缩小，甚至消失，这种不锈钢为铁素体组织结构，加热时不发生相变，称为铁素体型不锈钢。
当含铬量较低（但高于12%），碳含量较高，合金在从高温冷却时，极易形成马氏体，故称这类钢为马氏体型不锈钢镍可以扩展Υ相区，使钢材具有奥氏体组织如果镍含量足够多，使钢在室温下也具有奥氏体组织结构，则称这种钢为奥氏体型不锈钢二、马氏体型不锈钢马氏体型不锈钢有良好的淬火性能，即使是截面积很大的工件，也可在空冷条件下实现淬火硬化为比较马氏体型不锈钢与其他碳含量相同的碳素钢、合金钢的淬火性能，用等温相变曲线进行了分析结果表明其珠光体相变时间延迟，曲线鼻部的温度上升其中镍使珠光体相变明显推迟，只需添加1%即可大大改善淬火性能，但回火过程则需要相当长的时间马氏体型不锈钢中的合金元素可改变钢的Ms点其中碳的影响尤为显著，碳的浓度高时Ms点向低温方向移动，易生成残留奥氏体以13%Cr钢为例，在淬火加絷温度为1180℃时，在碳含量大于0.80%的情况下Ms点降至室温以下生成物为过冷奥氏体相组织但由于也随之生成了残留奥氏体，因此淬火硬度也下降了，对于高碳马氏体型不锈钢来说，为避免该现象的发生和残留奥氏体相变引起的尺寸变化，需在粹火后通过进行低温处理来尽量减少残留奥氏体的存在对于马氏体型不锈钢，进行淬火处理后还需进行回火处理。
一般将这两者连在一起统称为淬火回火处理进行回火处理是将由奥氏体相的相变得到的马氏体进行回火，其目的是为改善马氏体型不锈钢的拉伸性能和得到高的持久强度和屈强比回火后在其基体中过饱和固溶的碳形成碳化物析出，且随时间的延长逐渐形成稳定相是采用低温回火还是采用高温回火，依成分和使用目的而异低碳马氏体型不锈钢在440-540℃进行回火时显著变脆，发生常说的二次硬化由于此问题的产生不是夹杂元素的偏析等原因造成的，因此为同时照顾到韧性、拉伸性能和耐应力腐蚀性能，应尽可能在高温下进行回火，也可通过添加钼、钨和钒等元素来改善性能三、铁素体型不锈钢铁素型不锈钢在碳和氮的含量极少时，无论在高温下还是在室温下均为铁素体单相当碳和氮的含量增加时就会在高温下生成r相，可通过回火处理析出碳化物和氮化物而变为铁素体单相据有关资料介绍在600-900℃回火时大部分碳和氮将析出高铬铁素体型不锈钢在经高温加热后会产生各种脆化现象这些现象与其金属组织有关，如σ相脆化、475℃脆性和高温脆性σ相脆化：在Fe-Cr二元系合金中，在铬含量为46at%-53at%的很窄范围内产生，是非磁性和硬的相当铬含量大于25%和加热温度高于600℃时即可在较短时间内产生。
当钢中含有硅、锰、镍和钼等元素时，其产生范围加宽铬、硅和铝对σ相也有一定的影响随铬的增加TTT曲线向短时间方向扩展硅虽有明显的析出促进作用但铝却予以抑制在冷加工中，可在很短时间内便产生σ相析出一旦发生σ相脆化的钢，可加热至850-900℃使析出的σ相固溶，然后再进行急冷就可消除脆性和恢复韧性475℃脆性：是将铁素体钢在400-500℃长时间加热时出现的脆化现象475℃脆性产生与σ相脆化产生相比较，首先是产生温度范围不同，其次是475℃脆性较σ相脆化在更短的时间内产生能够减轻475℃脆性的合金添加元素还没有发现对发生475℃脆性的钢在600℃进行短时间处理即可消除脆性和恢复韧性高温脆性：当高铬铁素体型不锈钢从900-1000℃的高温急冷时，随着晶粒的粗化和碳化物向晶界凝集发生明显脆化铬含量越高，脆化的程度越大破坏现象与475℃脆性相象由于晶粒粗化，因此在进行深冲、弯曲等冷加工时表面易发生粗糙等缺陷又因为晶界上析出碳化物因此晶间腐蚀敏感性增加为避免该缺陷的产生同，需从高温缓冷至800℃左右，或650-800℃短时间的退火四、奥氏体型不锈钢从Fe-Cr-Ni三元系平衡相图的分析中可知，当70%Fe等浓度断面中镍含量为10%时，该合金在800-1000℃下为r单相。
具代表性的Cr18-Ni8钢由于存在碳、氮等奥氏体稳定化元素，因此室温下即为r单相其中氮较碳有约两倍的固溶度，因而含氮量为0.1%-0.3%的高强度不锈钢己得到了应用目前己明确碳、氮、钴、锰和铜等元素是奥氏体稳定化元素，铝、钒、钼、硅和钨等元素是铁素体稳定化元素作为固相内的平衡相，除α相、r相以外还有金属间化合物σ相碳、氮和镍等奥氏体稳定化元素抑制σ相的生成，但锰与钼、硅、钛、铌、锆、钒和铝等铁素体稳定化元素促进σ相的生成除此以外在奥氏体型不锈钢中由于添加不同的元素，还有可能生成拉弗斯（Laves）相或x相等金属间化合物其析出的反应是随合金组成、时效温度及制造合金时的加工和热处理条件来决定的，是一个非常复杂的变化在钢中添加铬、镍、锰、碳和氮等元素时，马氏体相变初始温度Ms几乎与这些合金元素的添加成比例降低，在常温下也可保持r相奥氏体不锈钢就是其具代表性的合金之一虽说为使奥体型不锈钢的r相稳定添加了大量的锰或镍，但实际上r相往往并非稳定而是处于亚稳定态从热力学角度来看可以说α相到是稳定的一般称这些奥氏体相为亚稳定奥氏体相当对亚稳定奥氏体相冷却至极低温或室温下进行加工时，其中的部分或全部亚稳定奥氏体相将发生马氏体相变。
通过对奥氏体型不锈钢进行冷却或加工得到的马氏体中除有α’相外还有ε相该相具有hcp结构.且有0.7%左右的收缩，是非磁性的，容易发生加工诱发相变ε相是当Cr：Ni为5：3且Cr+Ni定为24%时生成的由于面心立方结构的（111）面的每两个原子面上发生堆垛缺陷时将成为ε马氏体结构，因此ε相的生成和堆垛缺陷有着密切的关系奥氏体型不锈钢的马氏体相变中一个重要的问题是，一旦发生马氏体相变后经再加热进行恢复的问题对于Cr18-Ni8钢主要发生扩散型的逆相变，而象Cr16-Ni10钢则发生剪切的逆相变后者的铬含量较前者低，镍含量较前者高从金相组织上来看，奥氏体型不锈钢是相对稳定的，其中碳化物的析出与其耐蚀性能、高温强度以及韧性等主要性能密切相关在通常作为固溶热处理温度1000℃附近，碳的固溶量可达到最高，但当温度低于800℃时固溶量急剧下降而产生碳化物所以进行固溶化处理或焊接后如果冷却速度过慢，在晶界上会产生碳化物，成为晶间腐蚀的原因钢中的碳有活性随镍含量的增加而增加，随铬含量的增加而减少也就是说镍的增加使碳的固溶量减少，铬的增加使碳的固溶量增加另外在晶界还析出铬碳化物，合金添加元素有时也生成相应的碳化物。
五、双相不锈钢通常进行不同的铬含量和镍当量的组合可以得到铁素体（α相或δ相）和奥氏体（r相）的双相组织如果以铬含量的多少来进行分类的话，可分类为18%Cr系、22%Cr系、25%Cr系和28%Cr系同时为确保r相的量需添加4%-11%的镍，为提高其耐蚀性需添加不多于4%的钼在最终经1050-1100℃固溶处理后，在α相基体中分散有不多于50%的r相在400-1000℃下进一步进行时效时，生成金属间化合物、碳化物以及氮化物等各种析出物在双相组织中，铬、钼和硅等铁素体稳定元素浓缩在α相中而镍、锰、碳和氮等奥氏体稳定元素浓缩在r中在时效过程中最有影响的是σ相，可造成σ相脆化另外时效还可产生M23C6，也和铁素体型不锈钢一样发生475℃脆性六、沉淀硬化型不锈钢沉淀硬化型不锈钢是除具备不锈钢特有的耐蚀性外，还可通过进行时效处理实现沉淀硬化的高强度不锈钢，根据基体的金属组织情况，即根据铬当量和镍当量之间的平衡情况，沉淀硬化型不锈钢可分为马氏体系沉淀硬化型不锈钢、半奥氏体系沉淀硬化型不锈钢、奥氏体—铁素体系沉淀硬化型不锈钢、奥氏体系沉淀型不锈钢和铁素体系沉淀硬化型不锈钢马氏体系沉淀硬化型不锈钢，铬和镍的含量少且铬含量和镍含量低。
由于马氏体相变结束温度高于室温，因此固溶化处理奥氏体相冷却过程发生马氏体相变，在室温下为马氏体组织 半奥氏体系沉淀硬化型不锈钢，比前者铬含量和镍含量高，Ms点接近室温固溶处理后形成亚稳定r相，经冷加工或低温处理，低温退火处理可以发生马氏体相变单独和复合添加有铝、钛和钼等沉淀硬化元素，经在450-550℃ 时效处理产生α’相和η相实现硬化 奥氏体系沉淀硬化型不锈钢，含有较多的奥氏体稳定化和铁素体稳定化元素，镍当量高且Ms点在室温以下在固溶处理状态下为r单相组织作为沉淀硬化元素添加的有碳、磷、氮、钛、铝、铌和钒等元素，经比其他系钢高的温度时效处理后析出碳化物、氮化物、磷化物或η相和r’相等铁素体系沉淀硬化型不锈钢，只含少量的镍等奥氏体稳定化元素，含较多的铬、硅和钼等铁素体稳定化元素，因而在固溶化状态下即呈铁素体组织对其通过添加硅和镍来促进沉淀硬化时效温度为550-600℃沉淀硬化型不锈钢的物理性能表。