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1、 1.5米净跨径1.94米填土暗盖板涵整体计 算 2023/8/3 1.5米净跨径1.94米填土暗盖板涵整体计算一.盖板计算1.设计资料 汽车荷载等级：公路-II级； 环境类别：I类环境； 净跨径：L0=1.5m； 单侧搁置长度：0.30m； 计算跨径：L=1.8m； 填土高：H=1.94m； 盖板板端厚d1=30cm；盖板板中厚d2=35cm；盖板宽b=0.99m；保护层厚度c=3cm； 混凝土强度等级为C30； 轴心抗压强度fcd=13.8Mpa； 轴心抗拉强度ftd=1.39Mpa； 主拉钢筋等级为HRB335； 抗拉强度设计值fsd=280Mpa； 主筋直径为25mm，外径为27mm，
2、共14根，选用钢筋总面积As=0.006873m2 盖板容重1=25kN/m3； 土容重2=18kN/m3 根据公路圬工桥涵设计规范(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力2.外力计算1) 永久作用 (1) 竖向土压力 q=2Hb=181.940.99=34.5708kN/m (2) 盖板自重 g=1(d1+d2)b/2/100=25(30+35)0.99/2 /100=8.04kN/m2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用） 根据公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)中4.3.4的规定： 计算涵洞顶上车辆荷载
3、引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准 根据公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定： 车辆荷载顺板跨长 La=1.6+2Htan30=1.6+21.940.577=3.84m 车辆荷载垂直板跨长 Lb=5.5+2Htan30=5.5+21.940.577=7.74m 车轮重 P=560kN 车轮重压强L p=P/La/Lb=560/3.84/7.74=18.84kN/m23.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力 跨中弯矩 M1=(q+g)L2/8=(34.57+8.
4、04)1.82/8=17.26kNm 边墙内侧边缘处剪力 V1=(q+g)L0/2=(34.57+8.04)1.5/2=31.96kN2) 由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩 M2=pL2b/8=18.841.820.99/8=7.55kNm 边墙内侧边缘处剪力 V2=pL0b/2=18.841.500.99/2=13.99kN3) 作用效应组合 根据公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定： 跨中弯矩 0Md=0.9(1.2M1+1.4M2) =0.9(1.217.26+1.47.55)=28.16kNm 边墙内侧边缘处剪力 0Vd=0.9(1.2V1+
5、1.4V2) =0.9(1.231.96+1.413.99)=52.14kN4.持久状况承载能力极限状态计算 截面有效高度 h0=d1-c-2.7/2=30-3-1.350=25.7cm=0.257m1) 砼受压区高度 x=fsdAs/fcd/b=2800.006873/13.8/0.99=0.141m 根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度b的规定: HRB335钢筋的相对界限受压区高度b=0.56。 xbh0=0.560.257=0.144m 砼受压区高度满足规范要求2) 最小配筋率 根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设
6、计规范(JTG D62-2004)中9.1.12关于受弯构件最小配筋百分率的规定: P=100As/b/h0=2.71，不小于45ftd/fsd=0.22,同时不小于0.2 主筋配筋率满足规范要求3) 正截面抗弯承载力验算 根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)中5.2.2关于受弯构件正截面抗弯承载力计算的规定: fcdbx(h0-x/2)=13.810000.990.141(0.257-0.141/2) =358.07kNm0Md=28.16kNm 正截面抗弯承载力满足规范要求4) 斜截面抗剪承载力验算 根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG
7、D62-2004)中5.2.9关于抗剪截面验算的规定: 0.5110-3fcu,k0.5bh0=0.5110-3300.5990256.5 =709.34kN0Vd=52.14kN 抗剪截面满足规范要求。 根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)中5.2.10关于受弯构件斜截面抗剪承载力验算的规定: 对于板式受弯构件，公式可乘以1.25提高系数 1.250.510-32ftdbh0=1.250.000511.390.9910000.2571000 =220.61kN0Vd=52.14kN 可不进行斜截面抗剪承载力的验算，只需按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设
8、计规范(JTG D62-2004)中9.3.13构造要求配置箍筋5.裂缝宽度计算 根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)中6.4关于裂缝宽度验算的规定: 环境类别为I类环境，对于钢筋混凝土构件，最大裂缝宽度不应超过0.20mm 作用短期效应组合 Ms=1.0M1+0.7M2 =1.017.26+0.77.55=22.55kNm 作用长期效应组合 Ml=1.0M1+0.4M2 =1.017.26+0.47.55=20.28kNm 受拉钢筋的应力 ss=Ms/0.87/As/h0=22.55/0.87/0.006873/0.257=14.70Mpa 作用长期效应影
9、响系数 C2=1+0.5Ml/Ms=1+0.520.28/22.55=1.45 裂缝宽度 Wfk=C1C2C3ss(30+d)/Es/(0.28+10) =11.451.1514.70(30+25)/2.00105/(0.28+100.0200) =0.01mm0.20mm 裂缝宽度满足规范要求二.台身及基础计算1.设计资料 基础为整体式，基础襟边C1=0.20m，台身宽C2=0.60m，基础宽C3=1.55m 背墙宽C4=0.30m，搭接宽度C5=0.30m，基础高度为0.60m，铺底厚为0.40m 涵洞净高H0=1.50m，计算高度H1=1.85m，基础顶深H2=4.14m 台身容重为23
10、kN/m3，基础容重为23kN/m3，铺底容重为23kN/m3 台身轴心抗压强度fcd=5.87Mpa，台身弯曲抗拉强度ftmd=0.66Mpa，台身直接抗剪强度fvd=1.32Mpa 地基承载力容许值为25kPa，回填土的内摩擦角为30 将台身简化为上端铰支、下端固结模型，取台宽b=0.99m进行计算2.台身验算1) 水平力 车辆荷载等代土层厚 破坏棱体长度l0=(H1+d1/2+H)*tan(45-30/2)=2.27m 计算长度B=7.74m =560/7.74/2.27/18=1.77m 土的侧压力系数 =tan2(45-30/2)=0.3333 q1=(H+h+d1/2)b18 =(
11、1.94+1.77+0.15)0.990.333318=22.91kN/m q2=(H+h+H0+0.40/2+d1)b18 =(1.94+1.77+1.50+0.20+0.30)0.990.333318=33.90kN/m A端处弯矩 =-12.31kNm A端处剪力 =34.62kN 最大弯矩位置x0的计算 =5.94kN/m =1.13m 最大弯矩计算 =6.60kNm2) 竖向力 当x0=1.13m时，台身y-y截面上的竖向力、偏心矩及弯矩名称竖向力(kN)偏心矩e(m)弯矩(kNm)P144.75-0.15-6.71P210.370.151.56P32.050.150.31P47.7
12、30.000.00P64.90M=-4.853) 截面验算 作用效应组合 0Md=0.9(1.2M+1.4Mmax)=3.08kNm 0Nd=0.91.2P=70.09kN 0Vd=0.91.4QA=43.62kN 偏心矩e e=0Md/0Nd=0.044m (1) 偏心受压承载力验算 现根据公路圬工桥涵设计规范(JTG D61-2005)中条文4.0.6、4.0.7计算偏心受压构件承载力影响系数 弯曲平面内的截面回旋半径 ix=0.289b=0.2861 iy=0.289C2=0.1734 构件长细比，其中长细比修正系数取1.3，构件计算长度l0取0.7H1=1.30m =2.7739 =1.6812 x方向和y方向偏心受压构件承载力影响系数，其中m取8.0，a取0.002 =0.9410 =1.0045 砌体偏心受压构件承载力影响系数 =0.9449 构件截面面积 A=C2*b=0.5940m2 由公路圬工桥涵设计规范(JTG D61-2005)中条文4.0.9中关于偏心矩e的规定，现偏心矩e=0.044m，小于等于0.60.5C2=0.18m，所以现根据公路圬工桥涵设计规范(JTG D61-2005)中条文4.0.5验算偏心受压承载力 =329
