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1、 水泥土重力式支挡结构设计与施工 一、工程概况 图门至延吉大路KOK1km处，图门方向北侧山体下滑，滑动体将5m厚挡墙向前推移 0.5m，同时使路面扭曲破裂，不匀称下沉，100m左右路根本身参与滑移，至使山坡下方房屋墙体裂开废弃、坡脚标高处大路路面开裂，为防治滑移体连续下滑，避开发生伤亡事故，该路段必需重新设立支挡构造。 二、滑移体下推力计算 1.计算方法 依据地质报告，该路段滑坡为顺层滑坡，滑坡是沿着岩层斜坡面或脆弱构造面滑动，山体上部为粉质粘土，下部为强风化泥灰岩，（脆弱构造面），下伏砂砾岩。1995年夏季暴雨季节大量雨水不能准时排走，渗入坡体，引起岩土的重量增加，抗滑强度降低，从而导致滑
2、坡; 当下推力大于挡墙底部的抗滑力时挡墙滑移，带动路基下部土体共同移动，路面扭曲开裂，因此治理该路段的首要问题是计算滑坡体的下推力大小，方向和作用点。下推力是指滑坡体向下滑动的力与岩土反抗向下滑动力之差，又称为剩余下滑力。 当滑动面为已知状况时，可采纳建筑地基根底设计标准中计算公式（1）。 2. 反算法确定抗剪强度指标 按公式（1）逐段计算剩余下滑力，假如最终一段滑坡体的推力为零或为负值时，说明整个滑坡体是稳定的，如为正值，则不稳定，必需设置支挡构造。下推力的计算精度取 决于抗剪强度的指标的数值，而C、中值随温度、地表水的渗入量而变化，因此地质勘察报告供应的数值，仅仅反映在当时环境条件的土样试
3、验结果，不能反映四周环境变化时最危急状况， 为避开挡墙再次发生滑移，找到最不利条件下的C、，特编制电算程序，利用反算法求解该值。 详细解法是编制下推力计算程序，先固定粘聚力C值，将内摩擦角值以=1的数值递减，计算下推力，直至正值为止。然后固定角的10个数据，将粘聚力C值以C=2kpa的数值递减，计算下推力，至正值时为止，将消失下推力的C、值加权平均即得反算的滑动面上的C、中值，依据该解法，运用反算法的电算结果说明，当C=20kpa， =8 时比拟危急。该数值比地质报告给出的C=57kpa，=10数值低。说明有夏季暴雨季节时，雨水渗入透水性强的疏松的土壤中，并连续下渗，而基岩外表界面处受阻并富集
4、，该处土的含水量大幅度增高，土质变软，抗剪强度降低，最终导致滑移，因此确定最危急的状态指标是不发生其次次挡墙滑移的关键。 3.水泥土重力式支挡构造的设计 （1）水泥土重力式支挡构造平面布置 该事故发生的缘由是滑动面下移到挡墙的底部，使底宽5m，上宽2m的挡墙顺层滑移，而强风化层的存在使滑动面下移成为可能。因此需选择可以嵌固在基岩中的挡墙解决此问题。采纳深层搅拌桩组成重力式挡墙，将此支挡体系嵌固在下部基岩中，即可彻底解决滑动面下移问题，又可有效地隔绝地下水的渗流。 深层搅拌桩利用水泥作为固化剂通过深层搅拌将土与水泥强制拌合，经过物理化学反响硬结成有肯定强度的水泥土排桩，其横断面采纳格栅形构造，为
5、保证水泥壁与土形成复合体，格子间的土风光积应满意下式（2） 由地质报告知基岩承载力标准值为350kPa，因此满意要求。试验报告说明2水泥十桩取蕊试样的单轴无侧限抗压强度为22.6Mpa。同时满意 0.5q，的要求。水泥土桩的水泥掺入量13%，水灰比0.9。 4.水泥土支挡体系的施工 该体系是否可以到达设计要求取决于施工参数的选取，施工设备的力量。该工程采纳天津探矿厂生产的深层搅拌钻机JBZ2型。1997年11月首次工程试桩时，开挖检查实际桩径为0.350.45m，没有到达设计要求，分析缘由是水泥泵的压力小，二是土中夹有砂砾，截面钻头磨损快，钻头叶片直径减小，成桩尺寸不能保证。其次次试验工程将自
6、制的十字形钻头替换原厂家生产的螺施式钻头，同时将喷嘴直径及位置进展了相应地改良，这样保证了其具有较高的搅拌性，同时也大大地削减了钻进时的阻力，使水泥浆的射流状态喷至孔壁。其次是注浆压力与搅拌次数。注浆压力提高为2MPa，注浆搅拌经过下降、上升、下降三个单程。 1998年6月25日进展开挖检查，桩径均在中0.5m，两桩之间咬合0.1m，桩截面断裂后，观看搅拌状况，在可见段水泥搅拌匀称，单桩水平承载力20kN，到达设计要求。 施工的第三个难点是如何检测水泥土桩墙是否嵌固于基岩中，为切实解决此问题，进展现场二次勘察，确认滑动面为-6.2m。基岩顶板-8m，同时以深层搅拌钻机上的电流表数据掌握，粉质粘土层电流表安培数值为15A左右。当钻进至风化层电流表渐渐上升，钻至9m左右电流表升至30A、40A以上，钻机蹩钻严峻，此时确认该桩已进入基岩，可以提钻。 为检验支挡体系的工作状态，于1997年11月在原挡土墙错位处，砌石挡墙顶部内边缘放置七个观测点，用经纬仪，水准仪监测挡墙水平位移，沉降值。近十个月的观测数据说明，位移根本近似为零，大路沥青路面裂缝没有开展，根本稳定。
