《调节器电路的制作方法》由会员分享，可在线阅读，更多相关《调节器电路的制作方法（5页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、调节器电路的制作方法专利名称：调节器电路的制作方法技术领域：本发明涉以及一种调节器电路，特别涉以及具有调节温度梯度的 功能的调节器电路，背景技术困9 (a)以及图9(b)是表示现有技术的调节器电路卯0的电路 图以及表示现有技术的调节器电路的榆出电压的温度梯度的困.如困9 (a)所示，现有技术的调节器电路900由基准电压榆出单元W0与放 大单元950构成，该基准电压输出单元930与电源电压910连接并输出 第一基准电压921，该放大单元950被输入第一基准电压921并榆出输 出电压940。基准电压输出单元930由供给电流值19的电流源931、将电阻值 设定为R91的第一可变电阻932、以及整流元
2、件933构成.向电流源 931的+側的端子提供作为调节器电路900的电源电压910的VDD电 位，-側的端子与笫一可变电阻932的+側的端子以及放大单元950连 接.如上所述，第一可变电阻932的+側的端子与电流源931的-侧的 端子以及放大单元950连接，如上所述，整流元件933的+側的端子与 笫一可变电阻932的-側的端子连接，并向-側的端子提供作为接地 电位的VSS电位。放大单元950由运算放大器951、电阻值设定为R92的第二可变电 阻952、以及具有电阻值R93的电阻953构成.如上所述，运算放大器 951的+側端子与电流源931的-側的端子以及第一可变电阻932的+ 側的端子连接，
3、-側端子与第二可变电阻952的-側的端子以及电阻 953的+側的端子连接，输出端子与第二可变电阻952的+側的端子连接 并且，向外部电路输出输出电压940.如上所述，第二可变电阻952的 十側的端子与运算放大器951的输出端子以及外部电路连接，-側的端 子与运算放大器951的-側端子以及电阻953的+側的端子连接.如上 所述，电阻953的+側的端子与运算放大器951的-側端子以及第二可 变电阻952的-側的端子连接，向-側的端子提供作为接地电位的VSS 电位.此处，使用图9 (a)以及困9(b),以现有的调节器电路卯O的 输出电压940在251C下输出l.OV的情况为例，对调节器电路卯O的工
4、作进行说明.该情况下的例子中，整流元件933是二极管，作为该二极管的温 度特性，如图9(b)所示，在251C下为0.6V附近的电压，具有-2.0mV/ C的温度梯度。第一基准电压921的电压为在整流元件933的输出电压上加上电 流源931与第一可变电阻932的差电压的值(笫一基准电压)=(整流 元件的电压)+ (第一可变电阻的电压).笫一基准电压921的温度梯度是在整流元件933的负的温度梯度 上加上第一可变电阻932的温度梯度. 一般地，若电阻温度变高，则 其电阻值也变大，所以，具有正的温度梯度，第一可变电阻932的电 压相对整流元件933的电压的比率越高，从基准电压输出单元930输 出的第
5、一基准电压921的温度梯度的值越向正方向调节.即，若使第 一可变电阻932的电阻变大，则可以将笫一基准电压921的温度梯度 的值向正方向控制.在此例中，笫一可变电阻932在25TC下设定为 0.3V,具有0.6mV/TC的温度梯度，因此，第一基准电压921在25*0下 电压为0.9V，具有1.4mV/TC的温度梯度，放大单元950是由运算放大器951、第二可变电阻952以及电阻953 构成的非反转放大电路.因为第一基准电压921是0.9V,所以，通过 将其放大为10/9倍可以得到l.OV的输出电压940.此时，通过将第二 可变电阻952与电阻953的电阻值之比调整为1: 9就可以得到l.OV
6、的输出电压940.在该情况下，因为将第一基准电压921的电压放大 为10/9倍，所以，其温度梯度也放大为10/9倍.即，输出电压940 的温度梯度为一 1.55 mV/TC.此外，作为控制温度特性的调节器的文献，可列举出专利文献l. 专利文献1的基准电压发生电路由BGR电路与输出校正电路构成. BGR电路具有多个电阻以及二极管，作为来自BGR电路的输出电压， 输出笫一电压.输出校正电路将第一电压作为第一输入电压并使其非 反转放大，由此，产生基准电压.根据由这些BGR电路以及输出校正 电路构成的基准电压发生电路，不仅是榆出电压，也使温度依赖性最 小化.专利文献1 特开平11 121694如上所述
7、，在如图9 (a)所示的调节器电路中，若使第一可变电 阻932的电压变大，则可以将输出电压940的温度梯度向正方向控制. 但是，为了输出电压940在251C下输出l.OV，笫一基准电压921在25 C下必须为1.0V以下.为了使笫一基准电压921在251C下为1.0V以 下，由于整流元件933的电压在25C下是0.6V，所以，笫一可变电阻 932的电压在25TC下必须为0.4V以下，此外，对于作为整流元件933的二极管来说，因个体不同而导致 的分散比较少，所以，使用二极管作为进行基准电压、温度梯度的设 计的基准，所以，不能由其他的代替二极管.因此，由于输出电压940 的限制，第一可变电阻932
8、的电压被限制，所以，存在将输出电压940 的温度梯度向正方向控制比较困难的课題，此外，存在如下课题一 般地，如上所述的专利文献1这样的使用了带隙基准电路的调节器需 要数HA左右的电流，所以，低功耗是困难的.而且，本课题在将调节器电路应用于LCD等的驱动器等中的情况 下可以明显地看到.为了使画面显示不因温度而分散，需要在LCD等 中所使用的各个电路的温度梯度较小，但是，在设置在面板、显示装 置等上的电路的温度梯度与调节器电路的温度梯度背离的情况下，画 面的显示亮度的浓淡差也因温度而变得显著.为了消除这些不良情 况，优选设置在面板、显示装置等上的电路的温度梯度与调节器电路 的温度梯度一致.因此，需
9、要至少可在-lmV/X OmV/TC的范闺内自 由地控制调节器电路的温度梯度，优选在-lmV/TC lmV/1C的范闺内 自由地控制调节器电路的温度梯度.此外，在这些技术领域中要求低 功耗，发明内容本发明是鉴于所述课題而进行的.为了解决所述课题，本发明的 调节器电路具有以下的结构.本发明的调节器电路的特征在于，具有基准电压输出单元，与 电源电压连接并具有整流元件，榆出第一基准电压；第一运算放大器， 向其输入所述第一基准电压，输出与该第一基准电压相等的第二基准电压；分压单元，向其输入所述第二基准电压，输出具有比该笫二基 准电压低的电压的第三基准电压；第二运算放大器，向其输入所述第 三基准电压，输
10、出与该第三基准电压相等的输出电压.此外，本发明的另一调节器电路的特征在于，具有第一基准电 压输出单元，与笫一电源电压连接并具有整流元件，输出笫一基准电 压；笫一运算放大器，向其输入所述笫一基准电压，输出与该笫一基 准电压相等的笫二基准电压；分压单元，向其输入所述第二基准电压， 输出具有比该第二基准电压低的电压的第三基准电压；第二运算放大 器，向其输入所述第三基准电压，输出与该笫三基准电压相等的第四 基准电压；第二基准电压输出单元，与笫二电源电压连接并向其输入 所述笫四基准电压，输出笫五基准电压；放大单元，向其输入所述第 五基准电压，输出具有比该第五基准电压大的电压的输出电压.若利用本发明的调节
11、器电路，可与整流元件的电压无关地设定调 节器电路的输出电压，并且，可以进一步将输出电压的温度梯度向正 方向调节.图l是说明实施例一的调节器电路及其温度梯度的图.图2是说明实施例一的基准电压输出单元的图。图3是说明实施例一的分压单元的图.图4是说明实施例二的调节器电路及其温度梯度的图.图5是说明实施例二的笫一基准电压输出单元的图，图6是说明实施例二的分压单元的图.图7是说明实施例二的第二基准电压输出单元的图。图8是说明实施例二的放大单元的图。图9是说明现有的调节器电路及其温度梯度的图。具体实施方式以下，使用附图对本发明的实施例进行说明. 实施例一使用图1至图3对本发明的实施例一的调节器电路进行说
12、明。图1 (a)以及图1 (b)分别是表示实施例一的调节器电路的电路图以及表示实施例一的调节器电路的输出电压的温度梯度的困，如图1(a)所示，实施例一的调节器电路100由如下部分构成基准电压输 出单元0，与电源电压110连接，输出第一基准电压121;第一运算 放大器140，向其输入笫一基准电压121，输出笫二基准电压122;分 压单元l幼，向其输入笫二基准电压122,输出第三基准电压123;第 二运算放大器170，向其输入笫三基准电压123,输出输出电压160.如图2所示，基准电压输出单元130由供给电流值II的电流源 131、将电阻值设定为Rll的笫一可变电阻132以及整流元件133构成.
13、向电流源131的+側的端子提供作为调节器电路100的电源电压110的 VDD电位， 一 側的端子与第一可变电阻的+側的端子以及第一运算 放大器140连接，如上所述，笫一可变电阻132的+側的端子与电流源 1:31的-側的端子以及笫一运算放大器140连接，-側的端子与整流元 件133的+側的端子连接.此外，如上所迷，整流元件133的+側的端 子与第一可变电阻132的-側的端子连接，向-側的端子提供作为接 地电位的VSS电位。如上所述，笫一运算放大器140的+側端子与电流源131的-側的 端子以及笫一可变电阻132的+側的端子连接，側端子与第一运算放 大器140的输出端子以及分压单元150连接，如
14、上所述，输出端子与 笫一运算放大器MO的-側端子以及分压单元150连接.第一运算放 大器140起到电压跟随器电路的功能，输出与第一基准电压121相等 的电压的笫二基准电压122.由此，不受基准电压输出单元130的阻抗 等的影响地输出笫二基准电压122.如图3所示，分压单元ISO由将电阻值设定为R12的第二可变电 阻151与具有电阻值R13的电阻152构成.如上所述，第二可变电阻 151的+側的端子与第一运算放大器140的输出端子以及-側端子连 接，-側的端子与电阻的+側的端子以及第二运算放大器170连 接.如上所述，电阻152的+側的端子与笫二可变电阻151的-側的端 子以及第二运算放大器17
15、0连接，向-側的端子供给作为接地电位的 VSS电位，如上所述，第二运算放大器170的+側端子与第二可变电阻1S1的 -側的端子以及电阻152的+側的端子连接，-側端子与第二运算放大 器170的输出端子连接并且向外部电路输出输出电压160,如上所述，输出端子与第二运算放大器170的-側端子连接并且向外部电路输出 输出电压160。笫二运算放大器170起到电压跟随器电路的功能，输出 具有与第三基准电压123相等的电压的榆出电压160.由此，不受第二 运算放大器170的前一级电路的阻抗的影响地输出输出电压160。此处，使用困1至困3，以实施例一的调节器电路100的输出电压 160在25C下输出l.OV
16、的情况为例，对调节器电路100的工作进行说 明.在本实施例中，整流元件IB是二极管，作为该二极管的温度特 性，如闺1 (b)所示，在25TC下输出0.6V,具有-2.0mV/lC的温度梯 度.如上所述，从基准电压输出单元130输出的笫一基准电压121为 在整流元件133的输出电压上加上电流源131与第一可变电阻132的差 电压的值(第一基准电压)=(整流元件的电压)+ (第一可变电阻的 电压)K此时，如上所述，第一基准电压121的温度梯度是整流元件 133的温度梯度与第一可变电阻的温度梯度相加后的温度梯度.笫 一可变电阻132在251C下设定为0.8V，具有1.6mV/TC的温度梯度，因 此，第一基准电压Ul为1.4V，具有-0.4mV/t;的温度梯度.第一运 算放大器HO输入电压是1.4V、温度梯度是-0.4mV/1C的第一基准电 压121，但因为第一运算放大器140起到电压跟随器电路的功能，所以， 输出电压为1.4V、温度梯度为-0.4111￥/10的第二基准电压122.向分压单元150输入电压是1.4V、温度梯度是一
