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1、附件二：架桥机组件计算 见ZT40/140-T-00 动滑轮组（吊具）1.横导梁（三角桁梁）（1）主要参数简支支点距：L=5. 2m跨中承载力：P=40t（2）截面尺寸选择假定：均布荷载q=0. 3t/m（单根横导梁）移动荷载P=Q+G小=35+5=40t （单根横导梁）跨中弯矩 Mmax=l/8 XqX L2+l/4 X 6 2 X P X L=l/8 X0.3X5. 22+1/4 XI. IX 40X5. 2=58. 2t.m跨中剪力Q=20t支座处剪力 Qmax=l/2 X q X L+ 6 2 X P=l/2 X0.3X5. 2+1. IX 40=44. 8t3）横断面尺寸：a）上弦：
2、2 16b,上下盖板-190X10, Af50. 31+2X 19=88. 31cm2b）下弦：2 10 对扣A2=25. 49cm2c）斜腹杆：2 8 对扣A3=20. 49cm2d）中性轴位置：X= （88. 31 X 155+2X25. 49X5）/（88. 31+2X25. 49） =13943/139.3=100cm横断面详细尺寸见下列图4)验算I=I1+2I2=Ii+A1 X 552+2 (I2+A2X952)=4615+88. 31 X 552+2 (396. 6+25. 49X 952)工况5P43mXo3.01Q(t)-40.2-40.2P= （Q+G 小）/2+G 横/2+
3、G 台=43. 2t支座反力：Rop=P X 3/43=3. 011Rap=P-Rop=4O. 2t工况6： 1号天车配合运梁台车，行至中支点处（P）工况643m一M（t-m）Q(t)5200P= （Q+G 小）/2+G 横/2+G 台=43. 2t支座反力：Rop=0tRAp=P-Rop=43. 2t工况7： 1号吊梁行车起吊梁时（P）工况7129.6Q(t)-3.01P= (Q+G 小)/2+G 横/2+G 台=43. 2t支座反力:R0P=PX3/43=-3.01tRap=P-Rop=46. 2t工况8：整机悬臂纵移LI二20m43n24m17m-f1 f纵导梁重量G纵=34. 6t副导
4、梁重量G副=7.71纵导梁尾部天车重G天=15. 7/2=7. 9t前副支腿重量G前=2. 2/2=1. It中支点重量G中=8. 6/2=4. 3t前支腿支座反力：R=50.8t中支腿支座反力：Ra=8. 4t3)各工况反力值：(t).工况1工况2工况3工况4工况5工况6工况7工况8P1+P2Pi+P2Pi+P2PiILlIL纵移X=1.5X=5. 0X=8. 0X=21. 5X=40X=43X=46移动载荷p (t)P1=P2=70. 85P1=P2=43.2P1=P2=43.2Pl=43.2Pl=43.2Pl=43. 2Pl=43. 2力作用形式RORoq19.819.819.819.8
5、19.819.819.8Rop73.8038.235.221.63.010-3.01ER93.658.055.041.422.819.816.850.8RARAq23.923.923.923.923.923.923.9Rap67.248.251.221.640.243.246.2ER91. 172. 175. 145. 564. 167. 170. 18.44)各工况弯矩值:工况1工况2工况3工况4工况5工况6工况7工况8前支点反力值Ro (t)P1+P2P1+P2Pi+P2PiPiPiPi悬臂纵移移动载荷p (t)Pi=P2=70. 85P尸P2M3. 2P1=P2=43.2Pi=43. 2
6、Pi=43. 2Pi=43. 2P尸43. 2力作用形式X 二1. 5mMq-49.9-49.9-49.9-49.9-49.9-49.9-49.9Mp110. 756.752.232.43.90-3.9EM60.86.82.3-17. 5-46.0-49.9-53.8-2.3X=5. OmMq-18.6-18.6-18.6-18.6-18.6-18.6-18.6Mp121.0191.0176.0108.015. 10-15. 1EM102.4172.4157.489.4-3.5-18.6-33.7-10.3X=8. OmMq2. 902. 902.902.902. 902.902. 90Mp1
7、29.9176.0281.6172.824. 10-24. 1EM132.8178.9284.5175. 727.02.90-21.2-21. 1X=21. 5mMq38.538.538. 538. 538. 538. 538.5Mp169.7108.5173.6464.464. 70-43. 5SM208.2147.0212. 1502.9103.241.25-2. 25-101.X 二 40mMq-75.4-75.4-75.4-75.4-75.4-75.4-75.4Mp224. 316.025.664.8120.40-120.4EM148.9-59.4-49.8-10.645. 0-75.
8、4-195.8-400X= 43mMq-110-110-110-110-no-110-110Mp00-129.6000129.6EM-110-110-239.6-110-110-11019.6-443X= 46mMq-79. 5-79.5-79. 5-79. 5-79.5-79. 5-79. 5Mp0000000LM-79.5-79.5-79.5-79. 5-79.5-79.5-79.5Ra中支点反力值RA （t）Mmax=502. 9t. m工况 4： X=21. 5mMmin=-443t. m工况 8： X=43m5）纵导梁强度计算A.纵导梁结构设计指标支点距：架梁段L=43m,平衡段L2
9、=20m。桁架高度：h=2. 5m 拉杆：强度：。=N/Aj W。 金属结构。二。s/n=235/1. 33=177MPa起重机标准汇编P21刚度：入二L（）/rminW 入=150, rmin 为 rx、ry 较小者。压杆：强度：。=N/Aj+ Mx/Wjx+My/Wjy 。稳定性：。=N/ U Aj+ Mx/Wx+My/Wy 。刚度：X=Lo/rX = 12OB.截面选择假定假定1:桁架节点为较接点，杆件仅受轴向力。假定2：桁架弦杆承受全部轴向力和局部弯曲应力。假定3：桁架腹杆承受节间剪力，系统选用三角型腹杆，以承受集中和均布载荷假定4：杆件计算长度：L0=P XL起重机设计手册P652a
10、.桁架平面内：弦杆：计算长度L=a （a-节间几何长度）支承杆：计算长度（a-节间几何长度）腹杆：计算长度L=0.8Xa （a-节间几何长度）b.桁架平面外：弦杆：计算长度L=L （L弦杆平面外支承距离） 支承杆：计算长度L广al （al-节间几何长度） 腹杆：计算长度L=al （al-节点中心距）假定5：杆件容许长细比入=Lo/ V r=Lo/ V （I/A）起重机设计手 册P652主桁架弦杆和支承腹杆：压杆入=120,拉杆入=150主桁架其它腹杆和副桁架：压杆入=150,拉杆X =200假定6：通常载荷作用节点上。载荷作用节间内，用杠杆原理将载荷换算到节点上，按节点载荷分析内 力，同时考虑
11、弦杆节间局部弯曲。假定7：桁架杆件内力分析方法，杆件轴向力确定：自重荷载G：换算成节点荷载8=6/ （m-1）,图解法、截面法求解，移动荷载P （轮压）：杆件内力用“单位力影响线”求解。桁架弦杆局部弯曲：桁架上弦有移动荷载P作用，除用“影响线”求轴向力外，还需计算集中 荷载于节间对弦杆局部弯曲。M节中=PXa/6P-单个轮压；a-节间长度起重机设计手册P650M节中二-PXa/12P-单个轮压；a-节间长度6）纵导梁截面选择00300gzMCXJ1 8485 /8383oCN n24085A.悬臂配重区间弦杆:上弦杆：拉-杆，属于偏心拉杆。：中支点处Mmax=443t. m那么轴向力N上二N下
12、二Mx向二443/2. 5=177. 2t所需截面积：A=N 上/8 o =177. 2X1071.0X177=100. 1cm2考虑上弦有移动荷载P的作用选择上弦截面如下列图/ / / / / / / / / / / / /,83计算长度：a=2. 0m=2000mm (节间长度)计算截面：Aj=183. 3cm2, Wx=1575cm Ix=37900cm4, Iy=5025cm4节间弯距:Mj=l/6PL= (43.2/2) /6X2=7. 2t.m式中：P= (43. 2/2) t,见工况7节点弯距：Md=- (1/12) PL=-3. 6t.m验算：强度：。=N/Aj+ Mx/Wx=
13、177. 2X 107 (183. 3X106) +7. 2X104(1575X 103) =96. 7+45. 8=143MPa 。=177MPa刚度：入=L/(Iy/A) 1/2=200/5. 2=38. 5 -=150B.下弦杆：压杆所需截面积：A 下= N/2 X ,o =177. 2X1072X0. 7X177=71. 5cm2选择下弦截面如下列图计算截面 Aj=95. 9cm2, Wx=529cm： lx =4759cm, ly =3163cnL验算：刚度:x =L/ry=200/5. 7=35. 1X =150稳定系数：0.918起重机设计手册P527稳定性：。=N/力 A= (160/2) X1070. 918X95. 9 X10-2 =90. 9MPa。=177MPa强度：。=N/Aj= (160/2) X 10795. 9 X 10-=83. 4MPa a =177MPac.架梁区间弦杆
