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1、西陵寺镇金陵小学举行期中总结表彰会西陵寺镇金陵小学举行期中总结表彰会西陵镇教育工作简报5：西陵寺镇金陵小学举行期中总结表彰会5月9日下午，西陵寺镇金陵小学全体师生汇聚一堂，在本校操场隆重举行期中考试总结表彰会。会上，教导主任先对半学期以来的教学工作作了详细的总结。接着，王先峰校长又对在期中考试中取得优异成绩的学生、进步较大的学生给予表扬，对潜能生进行鞭策，对全体学生提出了一些要求，要求全体学生找准自己身边的典型，以他们为榜样好好学习。最后，对优秀学生和进步较大的学生进行了奖励。本次会议的召开，最大限度的调动了学生的学习积极性，为学校下半学期的教育教学工作奠定了基础。（附图：）（西陵镇中心校通讯
2、员程红强供稿）扩展阅读：金陵开工总结150万吨/年加氢裂化装置开工总结卫建军邢献杰（中石化金陵分公司加氢裂化车间）摘要：本文介绍了150万吨/年加氢裂化装置自催化剂装填到开工进油的主要开工过程，包括催化剂装填、催化剂硫化、低氮油开工等一系列开工步骤，并对150万吨/年加氢裂化装置主要产品及操作参数进行了分析整理，对装置初期生产情况进行了初步评价。主题词：加氢裂化FC14催化剂硫化开工1前言150万吨/年加氢裂化装置是“十五”金陵分公司1300万吨炼油改造项目的配套装置。该装置由中国石化洛阳石油化工工程公司及金陵石化工程公司设计院共同设计，采用单段全循环加氢工艺，所用催化剂为抚顺石油化工研究院开
3、发FF-16/FF-26加氢精制催化剂和FC-14单段加氢裂化催化剂，以沙特轻质蜡油和焦化蜡油的混合油为原料，生产航煤、柴油、液化气、轻石脑油和重石脑油。该加氢裂化装置于2022年12月建成中交，2022年2月27日完成催化剂装填，3月21日开始进行催化剂预硫化，4月6日开始催化剂润湿和原料油切换，4月8日产品合格，装置一次投产成功。2催化剂装填金陵石化150万吨/年加氢裂化装置催化剂装填于2022年2月23日开始，至2月27日结束，催化剂总装填量为267.02吨，其中FZC-100加氢保护剂1.78吨，FZC-102加氢保护剂2.55吨，FZC-103加氢保护剂3.99吨，FF-16加氢精制
4、催化剂65.40吨，FF-26(3)加氢精制催化剂8.82吨，FF-26(1.2)加氢精制催化剂36.38吨，FF-14加氢裂化催化剂148.10吨。各反应器具体装填情况见表1与表1。表1R1001催化剂装填表床层装填物FZC-101FZC-102FZC-103FF-26粗条FF-16FF-26粗条6瓷球13瓷球13瓷球二床层FF-16FF-16FF-26FF-26粗条6瓷球13瓷球装填高度/mm150450600100261517055208014001871314920220体积/m32.086.238.311.4336.222.350.760.280.8018.0027.3039.192
5、.381.09重量/Kg177725503990114028050192022404001140142502310036380192022005600堆密度/Kgm-38544094897977748151759144414257928469218071560一床层表2R1002催化剂装填表床层一床层装填物13瓷球FC-143瓷球6瓷球13瓷球13瓷球二床层FC-143瓷球6瓷球13瓷球13瓷球三床层FC-14FF-26粗条6瓷球13瓷球装填高度/mm100386080808038548080804524306100体积/m31.3653.461.101.111.1053.381.111.11
6、1.0160.034.24重量/Kg2080478001650120220017204660016601300400140053700384023006000堆密度/Kgm-315298941500156387315001386895906表3不同条件下反应器的径向温度分布一床层近端368.2R1001床层温度分布（）中端368.1硫化结束时的床层温度分布远端368.4二床层三床层顶部中部底部顶部中部底部顶部中部底部369.6368.2369.3369.2369.3368.3369.5369.4369.2368.7369.2369.5近端369.1366.9366.5367.8367.2365
7、.2365.1364.3365.2R1002床层温度分布（中端369.2366.8366.8367.9367.1365.4365.5364.2365.1远端369.3367.1366.7367.5367.4365.2365.5364.5365.4近端353.8R1001床层温度分布（）中端354.6361.4361.5367.6375.0363.0358.7366.3373.2361.4361.1367.0373.6低负荷条件（反应进料110t/h）的床层温度分布远端354.9近端376.9382.4388.1384.2387.3392.2384.1388.1389.6R1002床层温度分布（
8、中端379.4380.5386.4384.6387.3389.5385.1386.3389.4远端377.4381.8388.1385.0387.7391.5384.4387.3389.7近端381.9390.1389.9397.2404.6390.8389.0397.7404.4390.5389.2396.8403.4R1001床层温度分布（）中端381.6高负荷条件（反应进料110t/h）的床层温度分布远端382.8近端404.5409.3412.4406.8408.9415.2406.0410.7412.4R1002床层温度分布（中端404.7409.8412.4403.9408.541
9、0.9406.5408.9412.0远端404.5409.3413.6407.6407.2415.8405.2409.5411.7催化剂装填效果分析（1）从表3硫化结束时的床层温度分布可以看出，R1001、R1002各床层径向温差在0.10.5，说明反应器内因热电偶测量误差造成的床层径向温差很小，反应器内的热电偶是准确的。（2）R1001、R1002一床层无论在高负荷或低负荷条件下，径向温差最大为1.1，最小为0.7，说明两个反应器一床层的催化剂装填是均匀的，床层内的沟流效应很低。（3）R1001二床层在高负荷时，由于R1001二床层入口温度与R1001一床层出口温度相差不大，最大径向温差仅为
10、0.9，说明R1001二床层的催化剂装填是均匀的，床层内的沟流效应很低。而R1001二床层在低负荷时，由于R1001二床层入口温度与R1001一床层出口温度相差较大，最大径向温差为2.8，我们认为此径向温差不是因床层内的沟流效应造成的，而是因由于R1001二床层入口温度与R1001一床层出口温度相差较大急冷氢用量大造成的，同时说明金陵150万吨加氢裂化4200的大直径反应器床层间的冷氢分布不是很均匀有待改进。（4）从表3R1002二、三床层温度分布可以得出第3条的结论。3催化剂的硫化3.1硫化过程催化剂硫化采用干法硫化，所用的硫化剂是二甲基二硫化物（DMDS）。2022年3月21日13:00装
11、置达硫化条件冷高压分离器V1003压力15.25MPa温度40C1001出口环氢量320220Nm3/hR1001的入口温度182R1002的入口温度177循环氢纯度90.12%2022年3月21日13：24开P1035开始硫化，开始注硫量为600kg/h,半小时后调整注硫量为1500kg/h。15：00吸附热穿过全部反应器床层，产生最高温升约57后，以3/h速度升温，19:00冷高分见水，R1002出口20:00测出硫化氢浓度70g/g。2022年3月22日3：00R1001入口温度升至230，开始230恒温至11：30恒温结束，本阶段循环氢中硫化氢浓度为42008400g/g。R1001入
12、口以4/h速度向290升温。13：30班组人员巡检发现冷高分V1003液面开关LSA1113A下设备法兰焊缝开裂，并有大量气体外泄，紧急放空处理。2022年3月25日12:00装置达硫化条件，开P1035开始硫化，由于上次硫化230恒温阶段已经结束，故本次硫化取消了230恒温步骤，为节约时间并考虑硫化吸附热会造成床层超温的影响，本次硫化R1001入口温度改为195，将230前的升温速度改为按6/h控制。开始注硫时循环氢硫化氢浓度为600g/g，13：30R1002出口硫化氢浓度达到1000g/g。17：30R1001入口升温至246，由于巡检发现A1001除A、F、H台不漏外其余均漏，为保证装
13、置安全于17：30开始降温撤压。2022年4月4日9：30装置达硫化条件，开P1035开始硫化，由于上次硫化起始温度为195时，实际吸附温度仅为5，故本次硫化R1001入口温度初始温度按照220控制，本次硫化取消了230恒温步骤，230以后按照升温曲线要求进行的升温。11：00R1001入口达到230，首先R1001入口以4/h速度向290升温4月5日3：30R1001入口温度达到290。接着R1001入口以6/h速度向370升温，于16：00入口温度升到370。370恒温从16：00到24:00结束。结束时R1001入口温度为370，循环氢中H2S浓度为22022g/gR1001入口露点以C
14、1001出口气体露点-37，R1002出口气体的露点差-37，露点差3，且均低于-19。R1001入口气体的H2S浓度22022ppm与R1002出口气体中的H2S浓度21000ppm基本相同，且连续4小时H2S浓度1.0%(体)。冷高分无水继续生成。3.2硫化效果分析催化剂预硫化时，在反应器内会发生下述两个主要反应：(1)硫化剂(DMDS)首先和氢气反应，产生硫化氢和甲烷，此反应为放热反应。该反应一般发生在精制反应器R1001的入口处，反应速度较快。(CH3)2S2+3H2=2H2S+2CH4(2)氧化态的催化剂活性组分(氧化镍、氧化钼等)和硫化氢反应变成硫化态的催化剂活性组分，该反应是放热
15、反应，发生在反应器内的各个催化剂床层上。预硫化时出现的温升现象即是此反应所致。3NiO+2H2S+H2=Ni3S2+3H2OMoO3+2H2S+H2=MoS2+3H2OWO3+2H2S+H2=WS2+3H2O根据上述化学反应方程式及FF-16催化剂（MoO3为25.5%、NiO为3.8%）、FF-26催化剂（MoO3为26.0%、NiO为4.3%）、保护剂（MoO3为7.0%、NiO为2.0%）、FC-14催化剂（WO3为23.5%、NiO为6.0%）中活性金属组分含量可计算出单位催化剂硫化完全所需硫化剂的理论量和生成水理论量。催化剂硫化时，硫化剂C2H6S2的理论用量及生成水理论量的计算结果
16、列于表4。实际用硫量见表5表4硫化剂用量和生成水量(理论量)硫化剂催化剂名称催化剂组成，m%MoO3NiOWO3催化剂实际装填量，kg硫化1kg催化剂所需的硫化剂用量，kg硫化1kg催化剂所生成水量，kg硫化剂量，kg生成水量，kg理论总硫化剂量，kg理论总生成水量，kgFF-1625.53.8-654000.18250.10491211568603889922264FF-2626.04.3-452022.18780.108084884881C2H6S2保护剂7.02.0-83170.05410.0311450259FC-14-6.023.51481000.12050.06931784610263表5硫化硫平衡表入方出方项目加入DMDS总量高分排水溶解硫第一次硫化中断放空量第二次硫化中断放空量第三次硫化结束残存于系统排放氢排放量泄漏量催化剂反应用量折合DMDS量kg484003502409294621259030159538
