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1、子项目名称：桥梁下部结构计算书计算软件为桥梁博士。一、水平荷载确定由上部结构分析结果可知，主跨支墩x号桥墩为固定墩，受力最大，因此，取X号桥墩进行结构计算。本墩柱为双柱式（直径1.5m，C30），采用多排桩承台基础，桩径1.2m。标高如下：桥墩（直径1.5m，C30）到承台面9m，承台高1.8m，承台底面（标高为水位以下2m）到局部冲刷线17m，局部冲刷线以下（嵌入基岩1.5m）15.5m。1.地震力按7度考虑，计算如下：X号桥墩（两个墩柱）受到的地震力为：，重要性修正系数场地系数，阻尼调整系数，地震动加速度A=0.15g（7度设防）， 因此，桥墩基本周期：， (从使用阶段结构重力支承反力求和
2、)， （l=9.0m） 由于是两个柱，则：,查抗震规范得，2. 汽车制动力按汽车活载的0.1计算，则每个墩柱受到的汽车制动力为： 165KN，每个墩柱受到的汽车制动力应取165KN因此，取每个墩柱受到的水平力为：917/2=458.5kN。由于地震水平力远大于汽车制动力，故本计算不考虑汽车制动力参与计算，仅考虑地震效应组合。桥面做成简支连续，每座桥墩顶面布置两排共24个d20cm的普通板式橡胶支座，每个桥台各设置12个d20cm的普通板式橡胶支座，橡胶支座 （1）支座刚度计算每个墩支座抗推刚度桥台支座抗推刚度 （2）墩柱抗推刚度该桥为一墩两柱式，采用C30混凝土，弹性模量，。桥墩（台）与支座串
3、联，其刚度为:桥墩桥台（3）汽车制动力的计算及分配 1）制动力的计算（因为桥面连续，最大制动力在一联上布载计算）双孔布载时，依据通用规范，制动力不得小于165KN，故取 2）制动力的分配由于地震水平力远大于汽车制动力，故本计算不考虑汽车制动力参与计算，仅考虑地震效应组合。 二、设计荷载计算上部结构传到该桥墩每个墩柱的重力标准值：2200/2=1100KN，上部结构传到该桥墩每个墩柱的汽车荷载标准值：汽车顺桥行驶:公路级荷载：均布荷载=10.5KN/m 集中荷载单孔单列汽车荷载：总反力双空双列汽车荷载：总反力上部结构传到该桥墩每个墩柱的汽车荷载标准值：502/2=251KN桥墩重力：承台重量（承
4、台尺寸：5.7mx9m）：5.7x9x1.8x252309kN纵向水平地震力：458.5kN则：1. 作用在承台顶面中心处的设计荷载为：2. 作用在承台底面中心处的设计荷载为：三、桥墩计算直径1.5m高9m桥墩，估算钢筋后，配置30根HRB335直径28钢筋1.任务类型: 任务类型: 截面验算-截面高度: 1.5 m构件计算长度: 18.0 m-荷载信息:荷载类型: 轴力(KN) 剪力(KN) 弯矩(KN-m)结构重力 1.75e+03 459 4.37e+03汽车冲击系数: 0.0-计算信息: 钢筋混凝土截面承载能力极限状态荷载组合I-计算结果:荷载组合结果:内力 最大轴力 最小轴力 最大剪
5、力 最小剪力 最大弯矩 最小弯矩轴力 2.1e+03 1.75e+03 2.1e+03 1.75e+03 2.1e+03 1.75e+03剪力 550 459 550 459 550 459弯矩 5.24e+03 4.37e+03 5.24e+03 4.37e+03 5.24e+03 4.37e+03-承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果:最大轴力强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 2.1e+03 KN, Qj = 550 KN, Mj = 5.24e+03 KN-m截面抗力: NR = 5.47e+03 KN = Nj = 2.1e+03 KN(满足)最小配筋面积 Agm
6、in = 3.53e-03 m*2 = Nj = 1.75e+03 KN(满足)最小配筋面积 Agmin = 3.53e-03 m*2 = Nj = 2.1e+03 KN(满足)最小配筋面积 Agmin = 3.53e-03 m*2 = Nj = 1.75e+03 KN(满足)最小配筋面积 Agmin = 3.53e-03 m*2 实际配筋面积 Ag = 1.85e-02 m*2 (满足)-计算成功完成-计算信息: 钢筋混凝土截面正常使用极限状态荷载组合I-计算结果:正常使用极限状态荷载组合I抗裂性验算:上缘:长期荷载弯矩: M = 4.37e+03 KN-m全部使用荷载弯矩: Mo = 4.
7、37e+03 KN-m长期荷载裂缝宽度: d_f = 0.0 mm容许裂缝宽度: d_fo = 0.2 mm上缘抗裂性验算满足下缘:长期荷载弯矩: M = 4.37e+03 KN-m全部使用荷载弯矩: Mo = 4.37e+03 KN-m长期荷载裂缝宽度: d_f = 0.196 mm容许裂缝宽度: d_fo = 0.2 mm下缘抗裂性验算满足-计算成功完成-计算信息: 钢筋混凝土截面正常使用极限状态荷载组合II-计算结果:正常使用极限状态荷载组合II抗裂性验算:上缘:长期荷载弯矩: M = 4.37e+03 KN-m全部使用荷载弯矩: Mo = 4.37e+03 KN-m长期荷载裂缝宽度:
8、d_f = 0.0 mm容许裂缝宽度: d_fo = 0.2 mm上缘抗裂性验算满足下缘:长期荷载弯矩: M = 4.37e+03 KN-m全部使用荷载弯矩: Mo = 4.37e+03 KN-m长期荷载裂缝宽度: d_f = 0.196 mm容许裂缝宽度: d_fo = 0.2 mm下缘抗裂性验算满足-计算成功完成四、单桩承载力及弹性多排弹性基础计算-基础计算系统输出1. 计算类别: 单桩容许承载力-数据:桩类型:嵌岩桩桩截面周长: 3.768 m, 桩截面面积: 1.130 m*m岩石特征:抗压强度Ra = 9000.00 KPa, 桩嵌入岩石深度h=1.500 m, 系数C1=0.500
9、, C2=0.040-计算结果:容许承载力: P= 7119.7 KN-计算成功完成2.多排弹性基础计算由于弯矩较大，采用6根直径1.2m的钻孔桩。：桩的变形系数：，；，按照弹性桩基础计算。（小于2.5，按照刚性桩基础计算），按照弹性桩基础计算。（小于2.5，按照刚性桩基础计算）-计算类别: 多排弹性基础计算-输入数据:h=15.500 m, lo=17.000 malfa = 0.362, m = 10000.000, Co = 4901000.000, Ao = 1.130 m*m, EA= 27100000.000 KN, EI = 2448000.000 KN-m*m外力P = 2682.200 KN, H = 458.500 KN, M=4951.800 KN-m基底嵌入岩石层桩排信息:桩排号桩坐标桩数1-3.300220.000233.3002-承台刚度信息:承台单位竖向位移时,桩顶竖向反力合计 = 4.348e+006 KN承台单位水平位移时,桩顶水平反力合计 = 1.660e+004 KN承台单位水平位移时,桩顶反弯矩合计 = -1.814e+005 KN-m承台单位转角时, 桩柱顶反
