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1、 玉带特色商城基础设施建设项目盘溪河文物公园园路工程支挡结构计算书支挡结构计算书【全一册】工号： 目录1工程概况.12设计依据及范围 .12.1设计依据.12.2设计采用的规范.23设计标准.24工程地质条件及计算参数 .24.1设计参数及计算参数 .25支挡结构计算.35.1折背式挡墙计算.35.2衡重式挡墙计算.12- 1 -1工程概况项目基地位于重庆市江北区大石坝组团玉带特色商城。由内环快速路、松石大道（三横线）、盘溪路和北滨一路围合而成，毗邻嘉陵江，环境优美。区域周边的快速路、轨道交通、市政道路、滨江风景区、码头等交通系统发达，交通便捷。本次设计盘溪河文物公园园路连接玉带特色商城玉带路
2、和盘溪路，是片区内重要的服务性道路。道路区位图本工程挡护结构共设计为 1 段，盘溪河文物公园园路 K0+072-K0+273 右侧，长度为 204m，采用折背式挡墙、重力式挡墙和衡重式挡墙，其设置位置详见平面图。2设计依据及范围2.1 设计依据（1）建设方与我院签订的设计合同；（2） 重庆市城市总体规划 （2005-2020 年） ；（3） 重庆主城区城市防洪规划 （2004-2020 年） ；（4） 江北区交通规划 ；（5） 重庆主城区大石坝组团 G、H 标准分区 G13-1/02 等地块控制性详细规- 2 -划修改 ；（6）玉带特色商城开发办公室提供的 1：500 现状地形图；（7）玉带特
3、色商城基础设施建设项目-盘溪河文物公园园路工程工程地质勘察报告（泛华建设集团有限公司）2018 年 10 月。2.2 设计采用的规范（1） 工程建设标准强制性条文（城市建设部分） （2） 建筑抗震设计规范 （GB50011-2010） （2016 修订版）（3） 建筑地基基础设计规范 （GB50007-2011）（4） 地下工程防水技术规范 （GB50108-2008）（5） 混凝土外加剂应用技术规范 （GB50119-2013）（6） 岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范 （GB50086-2015）（7） 建筑边坡工程技术规范 （GB50330-2013）（8） 建筑防火设计规范 （GB5
4、0016-2014） （2018 修订版）（9） 建筑结构荷载规范 （GB50009-2012） ；（10） 混凝土结构设计规范 （GB50010-2010） （2015 修订版）（11） 混凝土结构耐久性设计规范 （GB/T 50476-2008）3设计标准（1）车行荷载：城市-A 级；人群荷载：4.0KN/m2；（2）边坡安全等级：一、二级；（3）边坡稳定安全系数：1.35（1.30） ；（4）边坡支护结构重要性系数：1.1（1.0） ；（5）结构设计安全使用年限及设计基准期：50 年。- 3 -4工程地质条件及计算参数4.1 设计参数及计算参数本设计采用玉带特色商城基础设施建设项目-盘溪
5、河文物公园园路工程中所给的设计参数，具体如表 4-1：表表 4-1 岩体设计参数岩体设计参数抗压强度标准值抗剪强度饱和重度天然重度地基承载力基本容许值fa0饱和天然抗拉强度内摩擦角 内聚力c岩土名称kN/m3kPaMPaMPakPa kPa基底摩擦系数28*（天然）0*（天然）素填土（稍密）20.5*20.0*24*（饱和）0*（饱和）0.4*素填土(中密)21.0*20.5*400*30*0*0.45*粉质粘土20.720.5160*11.9（天然）9.8（饱和）28.0（天然）17.4（饱和）0.25*强风化泥岩300*0.30*强风化砂岩500*0.35*中等风化泥岩25.625.540
6、0*4.927.77193.829.05470.250.40*中等风化砂岩25.124.91500*29.9439.26938.632.681898.100.65*结构面12*20*备注：”*”为未取得试验数据或数据数量不足，取为当地经验值。5支挡结构计算取最高挡墙进行计算：- 4 -5.1 折背式挡墙计算 墙身尺寸: 墙身总高: 5.000(m) 上墙高: 2.000(m) 墙顶宽: 1.780(m) 台宽: 0.000(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.000 上墙背坡倾斜坡度: 1:0.200 下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.100 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.400(m) 墙
7、趾台阶h1: 0.600(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.000:1 下墙土压力计算方法: 力多边形法 物理参数： 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa) 墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa) 墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa) 材料抗压极限强度: 1.600(MPa) 材料抗力分项系数: 2.310 系数醩: 0.0020 场地环境: 一般地区 墙后填土内摩擦角: 28.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土
8、容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 14.000(度) 地基土容重: 20.500(kN/m3) 修正后地基承载力特征值: 350.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000- 5 - 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 岩石地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号 水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 15.000 0.000 1 第1个: 定位距离0.000(m) 城-A级 地面横坡角度:
9、0.000(度) 填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) 荷载组合信息: 结构重要性系数: 1.100 荷载组合数: 1=第 1 种情况: 组合1= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力 分项系数 = 0.900 2. 填土重力 分项系数 = 1.400 3. 填土侧压力 分项系数 = 1.400 4. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.400 = 土压力计算 计算高度为 5.000(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 29.952(度) 城-A级 路基面总宽= 15.000(m), 路肩宽=0.0
10、00(m) 安全距离=0.600(m) 单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列 布置宽度= 1.553(m) 布置宽度范围内车轮及轮重列表: 第1列车: 中点距 全部 破裂体 轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN) 01 0.600 0.250 30.000 30.000 02 2.400 0.250 30.000 0.000 03 0.600 0.600 70.000 70.000 04 2.400 0.600 70.000 0.000 05 0.600 0.600 70.0
11、00 70.000 06 2.400 0.600 70.000 0.000 07 0.600 0.600 100.000 100.000 08 2.400 0.600 100.000 0.000- 6 - 09 0.600 0.600 80.000 80.000 10 2.400 0.600 80.000 0.000 布置宽度B0=1.553(m) 分布长度L0=19.355(m) 荷载值SG=350.000(kN) 换算土柱高度 h0 = 0.613(m) 计算上墙土压力 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 33.768(度) Ea=25.666(kN) Ex=19.858(kN) Ey=1
12、6.261(kN) 作用点高度 Zy=0.793(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在 计算下墙土压力 无荷载时的破裂角 = 33.948(度) 城-A级 路基面总宽= 15.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.600(m) 单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 5列 布置宽度= 3.466(m) 布置宽度范围内车轮及轮重列表: 第1列车: 中点距 全部 破裂体 轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN) 01 0.600 0.2
13、50 30.000 30.000 02 2.400 0.250 30.000 30.000 03 0.600 0.600 70.000 70.000 04 2.400 0.600 70.000 70.000 05 0.600 0.600 70.000 70.000 06 2.400 0.600 70.000 70.000 07 0.600 0.600 100.000 100.000 08 2.400 0.600 100.000 100.000 09 0.600 0.600 80.000 80.000 10 2.400 0.600 80.000 80.000 第2列车: 中点距 全部 破裂体 轮
14、号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN) 01 3.700 0.250 30.000 0.000 02 5.500 0.250 30.000 0.000 03 3.700 0.600 70.000 7.698 04 5.500 0.600 70.000 0.000 05 3.700 0.600 70.000 7.698 06 5.500 0.600 70.000 0.000 07 3.700 0.600 100.000 10.998 08 5.500 0.600 100.000 0.000 09 3.700 0.600 80.000 8.798 10 5.500 0.600
15、 80.000 0.000 布置宽度B0=3.466(m) 分布长度L0=21.087(m) 荷载值SG=735.193(kN)- 7 - 换算土柱高度 h0 = 0.529(m) 按力多边形法计算得到: 破裂角： 35.819(度) Ea=66.057(kN) Ex=65.367(kN) Ey=9.524(kN) 作用点高度 Zy=1.314(m) 墙身截面积 = 10.290(m2) 重量 = 236.677 (kN) 衡重台上填料重(包括超载) = 0.002(kN) 重心坐标(2.046,-1.333)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.500 滑移力=
16、 85.224(kN) 抗滑力= 131.232(kN) 滑移验算满足: Kc = 1.540 1.300 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足: 方程值 = 28.908(kN) 0.0(二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.379 (m) 相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 2.421 (m) 相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 3.793 (m) 相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 2.411 (m) 相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.314 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 161.211(kN-m) 抗倾覆力矩= 388.831(kN-m) 倾覆验算满足: K0 = 2.412 1.500 倾覆稳定方程验算： 倾覆稳定方程满足: 方程值 = 122.773(kN-m) 0.0(三) 地基应力及偏心距验算 基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力 作用于基础底的总竖向力 = 262.463(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=227.620(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.280 (m) 偏心距 e = 0.273
