精选优质文档-----倾情为你奉上重庆悦榕私邸,悦椿酒店工程直升机停机坪塔吊方案建设单位：重庆柏椿实业有限公司监理单位：重庆建新建设工程监理咨询有限公司施工单位：重庆祐基建筑工程有限公司 编制时间：2014年1月23日专心---专注---专业直升机停机坪塔吊基础方案（一）、工程概况本工程总用地面积m2，总建筑面积.16m2，地上建筑面积.81m2，地下建筑面积31519.35m2，容积率0.53，建筑密度18.26%，绿地率42.67%其中，悦椿酒店部分总建筑面积为57454.96m2，地上建筑面积33437.65m2，地下建筑面积24017.31m2其中重庆悦榕庄直升机临时起降场位于重庆市北碚区十里温泉城主体结构为现浇钢筋混凝土框架结构建筑面积为14000m2建筑层数为5层，总高度为21.2m所有建筑抗震设防烈度为6度，设计主体结构合理使用年限为50年二）、编制说明根据施工现场实际情况及工程结构特点，重庆悦榕庄直升机临时起降场主体结构施工运输拟投入塔吊2台（自编号为9#、10#塔吊）塔吊基础中心位置:9#塔吊坐标为X=.951，Y=45974.727；10#塔吊坐标为X=.983，Y=45913.904；施工的塔吊型号为5610，最大半径R=56m，塔身为1.6×1.6m，本塔吊安装总高度为40M。
三）、编制依据1、 四川省地质工程勘察院提供的《重庆悦榕桩直升机临时起降场工程地质勘察报告》；2、 本工程桩施工总平面布置图及设计图纸；3、 塔吊使用说明书；4、 建筑地基基础设计规范GB5007-2002，DBJ15-31-2003；5、 《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009；6、 品茗安全计算软件四）、塔吊基础1、本工程根据现场实际情况，计划本工程塔吊基础决定采用天然基础 2、基础承台设计为：承台砼为C40、承台尺寸为: 5000×5000×1650mm1. 塔机属性塔机型号TC5610塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构圆钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.62. 塔机荷载 （1）、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kN·m)Max[60×11.5，10×50]＝690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 （2）、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地重庆 重庆基本风压ω0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.4塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数βz工作状态1.59非工作状态1.59风压等效高度变化系数μz1.32风荷载体型系数μs工作状态1.79非工作状态1.64风向系数α1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.59×1.79×1.32×0.2＝0.72非工作状态0.8×1.2×1.59×1.64×1.32×0.4＝1.32 （3）、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60＝461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.72×0.35×1.8×43＝19.5倾覆力矩标准值Mk(kN·m)37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.5×43)＝685.16非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1＝401.4水平荷载标准值Fvk'(kN)1.32×0.35×1.8×43＝35.76倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×35.76×43＝411.98 （4）、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk＝1.4×60＝84竖向荷载设计值F(kN)481.68+84＝565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×19.5＝27.3倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.5×43)＝1021.86非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×401.4＝481.68水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×35.76＝50.06倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×35.76×43＝648.14（五）、天然基础计算书一、参数信息塔吊型号:QTZ63， 塔吊起升高度H=40.00m，塔吊倾覆力矩M=630fkN.m， 混凝土强度等级:C40，塔身宽度B=1.6fm， 基础以上土的厚度D:=2.00m，自重F1=450.8fkN， 基础承台厚度h=1.65m，最大起重荷载F2=60fkN， 基础承台宽度Bc=5.00m，钢筋级别:三级钢。
二、基础最小尺寸计算1.最小厚度计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算 根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：(7.7.1-2) 其中: F──塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范 η──应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取1.00； (7.7.1-2) (7.7.1-3) η1--局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； η2--临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数； βh--截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9，其间按线性内插法取用； ft--混凝土轴心抗拉强度设计值，取19.10MPa； σpc,m--临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内，取2500.00； um--临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处板垂直截面的最不利周长；这里取（塔身宽度+ho）×4=9.60m； ho--截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值； βs--局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs不宜大于4；当βs<2时，取βs=2；当面积为圆形时，取βs=2；这里取βs=2； αs--板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取αs=40;对边柱，取αs=30;对角柱，取αs=20. 塔吊计算都按照中性柱取值，取αs=40 。
计算方案：当F取塔吊基础对基脚的最大压力，将ho1从0.8m开始，每增加0.01m，至到满足上式,解出一个ho1；当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理,解出一个ho2，最后ho1与ho2相加，得到最小厚度hc经过计算得到：塔吊基础对基脚的最大压力F=200.00kN时，得ho1=0.80m；塔吊基础对基脚的最大拔力F=200.00kN时，得ho2=0.80m；解得最小厚度 Ho=ho1+ho2+0.05=1.65m；实际计算取厚度为:Ho=1.65m2.最小宽度计算建议保证基础的偏心矩小于Bc/4，则用下面的公式计算： 其中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载， F=1.2×(450.80+60.00)=612.96kN； G ──基础自重与基础上面的土的自重， G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc+γm ×Bc×Bc×D） =1.2×(25.0×Bc×Bc×1.65+20.00×Bc×Bc×2.00)； γm──土的加权平均重度， M ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×630.00=882.00kN.m。
解得最小宽度 Bc=2.68m，实际计算取宽度为 Bc=5.00m三、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=304.30kN； G──基础自重与基础上面的土的自重： G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+γm ×Bc×Bc×D) =2437.50kN； γm──土的加权平均重度 Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.000m； W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.833m3； M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×630.00=882.00kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=5.000/2-882.000/(612.960+2437.500)=2.211m。
经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.960+2437.500)/5.0002+882.000/20.833=。