《抗震计算—xxx村大桥抗震计算书（精编版）》由会员分享，可在线阅读，更多相关《抗震计算—xxx村大桥抗震计算书（精编版）（16页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、一、工程概况K16+930 桥位于楚雄连汪坝至南华县城一级公路3 合同双坝段，为主线上跨箐沟而设。孔跨布置为 19 孔 30m 结构连续预应力混凝土箱形梁桥。本桥平面分别位于圆曲线(起始桩号 :K16+633.96，终止桩号 :K16+710.207，半径 :1000m， 右偏)、缓和曲线 (起始桩号 :K16+710.207，终止桩号 :K16+855.207，参数 A:380.789，右偏)、直线(起始桩号 :K16+855.207，终止桩号 :K17+063.157)和缓和曲线 (起始桩号 :K17+063.157，终止桩号:K17+210.04，参数 A:498.15，左偏)上，纵断面
2、纵坡 -1%；墩台径向布置。采用4、5 孔一联连续结构，按半幅计全桥共设8 联，全桥共设 10 道伸缩缝。上部构造为 30m 预应力混凝土箱形梁。下部为钢筋混凝土盖梁，双柱方墩、挖孔灌注桩基础，根据实际地质情况，113 号墩按摩擦桩设计。上部箱梁采用强度等级C50 混凝土；双柱式桥墩盖梁、墩柱、系梁、桩基采用C30 混凝土。根据中国地震动参数区划图（GB18306-2001）及云南省地震动峰值加速度区划图 、云南省地震动反应谱特征周期区划图，桥位处中硬场类场地，地震动峰值加速度值为0.15g，地震动反应谱特征周期为0.45s，地震基本烈度值为度，分组为第二组。本计算书对大桥左幅第二联进行计算，
3、桥型布置图如下图所示。18图 1.1 桥型布置图图 1.2 桥墩断面示意图二、自振特性分析全桥有限元计算模型示于图2.1，从左到右依次是5 号墩、6 号墩、7 号墩、8 号墩， 7 号墩为固定墩。其自振周期及相应振型列于表2.1，示于图 2.2。图 2.1 有限元模型模态号表2.1 自振特性一览表频率/Hz周期 /s10.4257262.34892721.1434990.87450931.2619160.79244641.2776880.78266351.3228910.7559261.8663310.535811第一阶振型第二阶振型第三阶振型第四阶振型第五阶振型第六阶振型图 2.2 振动模态
4、三、地震输入E1、E2 水准地震时，均按反应谱输入。E1、E2 反应谱函数分别如下图3.1、3.2 所示。图 3.1 E1 反应谱输入函数桥位处中硬类场地，地震动峰值加速度值为0.15g，地震动反应谱特征周期为0.45s，地震基本烈度值为度。图 3.2 E2 反应谱函数四、抗震性能验算4.1 E1作用下桥墩的抗震强度验算桥墩截面尺寸如图4.1 所示。4.1.1 E1 作用下桥墩抗压能力验算图 4.1 桥墩截面5 号墩底单元截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:1) 、截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算 :0Nd =4243.9kNNn = 0.90cd(Af +f sdA s)=0.90
5、1.00 (13.804680000.00+330.0057909.60) = 75324.8kN0Nd 0.90 (cfdA+f sdAs)，轴心受压满足要求。2) 、5 号墩底单元 Fx 最小时 (My) 的偏心受压验算 :?0? =?/?= 7976381198.40/4243954.36 = 1879.47 mm?=?0+ ?/2-?=1.00 1879.47+2600.00/2-76.00 = 3103.47 mm?= ?0+ ? -?/2 =1.001879.47+76.00-2600.00/2 = 655.47mm Nd =4738.7kN，?0?= 4738.7kN.?0 ?=
6、4243.9kN m，0Nde =4243.9kN m假定大偏压 ,对 0N0作用点力矩取零 ,得到 x计算的方程为 :fcd b/2 x2 c+dfb (e-0h) x +cfd (bf-b)hf (e-h0+h f/2)-fsdAse+f sdAse = 0求得 x =527.39 mm.= x/0h= 0.21Nn =f cdbx+f sdAs- sAs=13.801800.00 527.39+330.0013673.10-330.0013673.10 = 13100.3kNNne = f cdbx(h0-x/2)+(b f-b)hf (h0-hf /2)+f sdAs(h0-as) =
7、40656.3kN m综上， Nn 取 13100.3kN0Nd Nn, 偏心受压满足验算要求。3) 、5 号墩底单元 My 最大时的偏心受压验算 :?0? =?/?= 7976381198.40/4243954.36 = 1879.47 mm?=?0+ ?/2 -?=1.00 1879.47+2600.00/2-76.00 = 3103.47 mm?= ?0+ ? -?/2 =1.001879.47+76.00-2600.00/2 = 655.47mm Nd =4738.7kN，?0?= 4738.7kN.?0 ?=4243.9kN m，0Nde =4243.9kN m假定大偏压 ,对 0N
8、0作用点力矩取零 ,得到 x计算的方程为 :fcd b/2 x2 c+dfb (e-0h) x +cfd (bf-b)hf (e-h0+h f/2)-fsdAse+f sdAse = 0求得 x =527.39 mm.= x/0h= 0.21Nn =f cdbx+f sdAs- sAs=13.801800.00 527.39+330.0013673.10-330.0013673.10 = 13100.3kNNne = f cdbx(h0-x/2)+(b f-b)hf (h0-hf /2)+f sdAs(h0-as) =40656.3kN m综上， Nn 取 13100.3kN0Nd Nn, 偏
9、心受压满足验算要求4) 、5 号墩底单元 My 最小时的偏心受压验算 :e0 = M d/Nd =7904251156.27/13165137.54 = 600.39 mme = 0+eh/2-a s =1.00 600.39+2600.00/2-76.00 = 1824.39 mm e = 0+ea s-h/2=1.00 600.39+76.00-2600.00/2 = -623.61 mm Nd =13165.1kN, 0Nd =13165.1kN.0Nde = 24018.4kN m，0Nde = -8209.9kN m假定大偏压 ,对 0N0 作用点力矩取零 ,得到 x 计算的方程为
10、:fcd b/2 x2 c+dfb (e-0h) x +cfd (bf-b)hf (e-h0+h f/2)-fsdAse+fsdAse = 0求得 x =1873.83 mm.此时 x bh0,为小偏压 ,应重新计算x :取对 0N0 作用点力矩为零的条件 ,得到 x 计算的方程为 :fcd b/2 x2 c+dfb(e-h0) x+f cd(bf-b)hf(e-h0+hf/2) +(cuEsAse-fsdAse) x-cuEsh0Ase = 0求得 x = 1529.00 mms= cuEs(h0/x-1) =0.0033= x/h0= 0.61200000.00 (0.80 2524.00
11、/1529.00-1) = 211.60Nn =f cdbx+f sdAs- sAs= 13.801800.00 1529.00+330.0013673.10-211.60 13673.10 = 39599.2kNNne = fcdbx(h 0-x/2)+(b f-b)hf(h0-hf/2)+f sdAs(h0-as) =77872kN m重新计算 e1 = h/2-e0-a=623.61 mm综上， Nn 取 39599.2kN0Nd Nn, 偏心受压满足验算要求。墩号类型x(mm)rN d(kN)e(mm)e(mm)Nn(kN)rN d Nn偏心 Fxmin (M y)0.52744243
12、.9543.10350.655513100.29是是否通过验算是567(固定)8表 4.1 E1 作用下桥墩承载力验算偏心 -M ymax0.52744243.9543.10350.655513100.29是是偏心 -M ymin1.52913165.141.8244-0.623639599.18是是轴心 -Fxmin04243.9540075324.75是是偏心 Fxmin (M y)0.10641476.0946.62234.18432629.016是是偏心 -M ymax0.10641476.0946.62234.18432629.016是是偏心 -M ymin1.575614780.351.7603-0.677741155.51是是轴心 -Fxmin01476.0940075101.19是是偏心 Fxmin (M y)0.08631708.1897.55565.13262130.069是是偏心 -M ymax0.08631708.1897.55565.13262130.069是是偏心 -M ymin1.409614800.41.9415-0.481535751.17是是轴心 -Fxmin017
