2炉汽包吊装方案探究摘要：西固电厂2X330MW以大代小改扩建工程，配套锅 炉为武汉锅炉厂生产的WGZ1165/17. 5-1型，汽包吊耳在原纸尺寸（距汽包横向中心线5400mm）基础上向两侧平移 3200mm,即8600mm我公司历来成熟的汽包吊装方案和吊装 机具不能满足吊装需要，本文针对现场实际，结合理论计算， 对原140T卷扬机提升系统进行改造，从而满足吊装关键词：汽包吊装方案探析1、工程概况武汉锅炉厂生产的WGZ1165/17. 5-1型锅炉汽包材质为 BHW35,吊杆材质为19Mn6,锅筒中心线安装标高为65500mm 运输重量：175T （卸车、运输重量），外径①2033画，壁厚 为145腿，筒身长为20000腿，总长为22194腿，汽包总重量 为186. 65T，其中锅筒重量为152. 72T，吊架重量为 20409. 2kg,汽包内部装置重量为13520.09kg吊装使用厂 家安装在筒体上的吊装耳板，距汽包横向中心8600mm起吊重量计算：锅筒重量152. 72T,汽包内部装置重量 13. 52T,两“U”型吊杆重量：4. 78T, 140 T滑车组重 0.9TX2=1.8T，索具共重1.6TX2=3. 2 T，吊装重量合计： 176. 02T。
2、汽包吊装方案汽包长L=22. 194m,钢架H7-H27. 4柱中心间距20. 4m, GO. 5与H柱之间横梁宽：300mm, H7-H27. 4柱间净距： 20. 4-0. 3=20. lm<22. 194mm,这样汽包无法水平起升吊装， 只能倾斜35〜40上升，当汽包高头（左端）越过63.97m 层横梁时，两机联合配合，左降右升，调整汽包由倾斜变成 水平状态，然后用两台10T倒链牵引移运器向炉前平移汽包3. 8m至就位点，塔吊配合回转，再提升调整至65. 5m标高处 就位、穿销轴吊装时，由一台140T卷扬机提升系统与QTS3150塔吊 联合吊装作业，140T卷扬机提升系统吊高头即左端，QTS3150 塔吊吊低头即右端，整个吊装、平移、就位过程QTS3150塔 吊最大负荷97T,就位时最大回转半径R=22m，额定起重量 Q=125To在DL-1、DL -15板梁之间布置两个箱形梁，箱形梁上 方布置小坦克及140T卷扬机提升系统，具体布置位置见图3在吊装过程中为了解决由于水平分力造成的汽包向左 位移，在锅炉零米布置一台5T卷扬机进行水平向右牵引， 保证吊装顺利进行3、双机抬吊受力分析汽包外径：02033mm汽包受力图：（图1）3.1双机抬吊时，取动载系数K=l.lP=l. 1X 176. 02=193. 6T&194T当汽包倾斜角最大40时，C=1227. 5Xtg40 =1030mm a= (8600-1030) Xcos40 =5799mmb= (8600+1030) Xcos40 =7377mm Pl=PXb/ (a+b)二 194X7377/ (5799+7377)= 108. 6T〈140T (140T卷扬机提升系统)P2=194-108. 6:85. 4T140T卷扬机提升系统系公司成熟的汽包吊装机具，其强 度满足吊装，在此不做强度校核计算。
3.2 QTS3150塔吊受力情况分析 在起吊期间塔吊负荷为85. 4T,调整至水平状态及平移 就位期间塔吊负荷97T,就位时回转半径最大，为R=22m, 额定起重量Q=125T，满足要求塔吊钢丝绳选用：6X37-052 L=16m 4股使用 每股受力24. 25T，破断拉力：Sb=170. 5T 安全系数:K=170. 5/24. 25=7 （倍）3.3导向滑轮轴强度计算：加工图见附 轮轴选用4）159X16无缝管加工而成，加工后外径 小158mmo(图2) 卷扬机抽头拉力取最大Q=12T计算得P=6T Mmax二PL/8二6x103x156/8=117000Kg.cmW=l/32 jtD3 (1-a 4) =185. 87cm35 =Mmax/W=l17000/185. 87=629. 5Kg/cm2〈1600 Kg/cm2 因此强度满足要求4、本方案与以往方案的比较4. 1卷扬机的布置位置 4.2方案优劣比较＜4)3)(1) 以往方案吊点位置在汽包正式吊耳区域，因此在 汽包就位前炉后吊杆支座梁不能安装，吊杆支座不能找正， 造成汽包吊装时间较长，以往经验约需14-15小时而本方 案在汽包吊装前所有吊杆梁已安装找正完，汽包到位后只需 穿销轴，实际吊装时间4. 5小时，大大提高了劳动效率。
2) 我司制作的汽包吊装卷扬机提升系统在吊装过程 中存在钢丝绳与主大梁磨绳的现象，在本方案中增加了 2个 导向滑轮，彻底解决了磨绳问题，减少了安全隐患5、结语本方案与以往方案比较，优点明显，应该做为将来汽包 吊装的首选方案，因此要求在工程初期极早与锅炉厂联系， 更改起吊吊耳位置。