《2021年惠农后浇处理》由会员分享，可在线阅读，更多相关《2021年惠农后浇处理（11页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、.一、工程概况市惠农达农资集团 1#综合楼商业部分后浇带处理施工方案.z.市惠农达农资集团 1#综合楼，位于市卧龙区建设路与工业路交叉口向西约 200米路北，地下 1层，地上 31层，建筑面积为 60314.6平方米，建筑总高度为 99.7米，框剪结构；商业部分 5层，第1层层高 4.75m， 第2层层高 4.8m，第3层层高 3.8m，第4层层高 5.8m，第5层层高 4.8m， 建筑高度 23.95m；商业楼面设计均布活荷载 3.5KN/m 2；工程施工进度情形： 目前主楼主体结构已施工完毕， 主楼周边及商业部分预留后浇带已施工完毕； 砼强度达到龄期后， 发觉商业部分第5层 之间的后浇带砼
2、密实性差，回弹强度偏低；二、后浇带强度偏低的可能性缘由分析1、后浇带两侧边砼剔凿不洁净； 2、砼振捣不到位； 2、砼养护不准时； 3、模板拆除过早； 4、砼协作比掌握不标准；三、处理措施对商业部分第 5 层（顶层）后浇带梁、板砼进行拆除并重新浇灌， 因此需要重新搭设模板支撑架；1、后浇带处理程序：根据本方案附图要求搭设模板支撑架；铺设后浇带板底木模板、 方木龙骨及钢管龙骨并用立杆端部顶丝顶紧；主、次梁底部直接用钢管龙骨托住，顶紧立杆端部顶丝（主、次梁部位暂不支模）；在后浇带部位的其次步架上铺设木模板（或 竹架板），周边上翻不少于 300mm 高挡板，以免弹出杂物；人在屋面上作业时用风镐破裂砼；
3、先从主、次梁部位开头依次破裂，碎砼 渣从梁底孔洞落入下部架体上， 架体上的碎砼渣防止积累过多， 应准时向下转运；屋面破裂作业时，架体下面不得站人；后浇带破裂完 毕清理洁净后，方可封堵主、次梁部位孔洞；方法是松动后浇带两侧 立杆端部的顶丝（外侧两排立杆不动，防止主、次梁变形），依次支 设梁底木模板、方木龙骨、钢管龙骨并顶紧，安装梁侧模板并进行加 固；也可实行分段破裂分段支设梁底模板的方法处理；2、后浇带处理要求及砼浇灌：清除松动石子，及脆弱的砼层；调整好钢筋间距，并进行修整；砼浇灌前，对后浇带部位浇水湿 润；用比原结构标号高一个强度等级的胀砼浇灌；砼振捣时从中部慢慢向侧边移动， 以保证新老砼结合
4、紧密； 加强后浇带处砼的掩盖并保湿养护，养护时间不少于14 天；达到龄期后方可拆模；四、模板支撑架搭设1、架体搭设基本构造（ 1）纵、横向水平杆 单根杆长度不应小于 3 跨；两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨； 不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的 1/3；（ 2）立杆 每根立杆底部宜设置底座或垫板； 脚手架必需设.置纵、横向扫地杆； 纵向扫地杆应采纳直角扣件固定在距钢管底端不大于 200mm 处的立杆上；横向扫地杆应采纳直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上；接头必需采纳对接扣件连接， 当立杆采纳对接接长时
5、， 立杆的对接扣件应交叉布置， 两根相邻立杆的接头不应设置在同步， 同步隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500 mm； 各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3；立杆顶部使用可调托撑（顶丝）支设钢管龙骨；（ 3）剪刀撑竖向剪刀撑：在架体外侧周边及部纵、横向每4 跨（且不小于 3m、不大于 5m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为 4 跨；竖向剪刀撑的底脚应支撑在垫板上；竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45o60o；满堂支撑架在架体中部与两侧结构柱结构柱进行刚性连接；2、可调托撑（顶丝）现浇梁、板下部支撑立杆使用可调托撑（顶丝）与钢管龙骨相连时，托板厚度不得
6、小于5mm，托板与螺杆必需焊接坚固，使用时螺杆伸出长度不得超过 300mm，插入立杆的长度不得小于 150mm；（图在生产车间）.z.五、模板、支架运算书（一）后浇带部位支撑架受力运算运算依据：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规JGJl30 2021；搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.0 米（按较大立杆间距） ，立杆的横距 l=1.2，最大步距 h=1.5 米；采纳的钢管类型 483.；5 模板支架搭设高度为 4.42 米，木龙骨采纳 5090 方木，间距 20cm；一）模板面板运算面板为受弯结构， 需要验算其抗弯强度和刚度； 模板面板的根据三跨连续梁运算（运算 1 米宽板带）；钢筋混凝土板自重
7、 kN m：q11=250.12 1=3.0kNm模板的自重线荷载 kN m：q12=0.35 1=0.35kN m 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生kN m：活荷载标准值 q2=1+2 1=3.0kNm静荷载标准值 ql=250.12 1.0+0.350 1.0=3.35kNm活荷载标准值 q2=2.0+1.0 1.0=3.0kNm面板的截面惯性矩 I 和截面抗击矩 w 分别为：W=1001.5 1.5 6=37.5cm3 I=100 1.50 1.50 1.50/12=28.1cm41、抗弯强度运算f=M Wf其中 f 面板的抗弯强度运算值 Nmm2； M 面板的最大弯距 N mm
8、；W 面板的净截面抗击矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.0Nmm2 M=0.1ql2其中 q 荷载设计值 kN m；.z.经运算得到 M=0.11.2 3.35+1.4 3.0 0.22=0.033 kN m面板抗弯强度运算值f=0.033 10637500=0.9Nmm2满意要求；2、挠度运算v=0.677q14100EIv=l 250面板最大挠度运算值v=0.677 3.35 2004100 6000281000=0.02mm面板的最大挠度小于200250，满意要求 .二）模板支撑木枋的运算木枋根据均布荷载下连续梁运算；1、荷载的运算（1） 钢筋混凝土板自重 kNm：q11=250.
9、12 0.2=0.6kN m（2） 模板的自重线荷载 kNm：q12=0.35 0.2=0.07kNm（3） 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生kN m： 活荷载标准值 q2=1+2 0.2=0.60kN m静荷载q1=1.20.6+1.2 0.07=0.8kN m活荷载q2=1.40.6=0.84kNm 2、木枋的运算根据三跨连续梁运算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利分配的弯矩和：均布荷载 q=0.8 +0.84=1.64kNm最大弯矩 M=0.1q12=0.1 1.64 12=0.164kN m最大剪力 Q=0.61.64 1=1.0kN最大支座力 N=1.111.64=
10、1.8kN木枋的截面力学参数，截面惯性矩I 和截面抗击矩 W 分别为：W=5 996=67.5cm3I=5 99912=303.75cm4（1） ）木枋抗弯强度运算抗弯运算强度 f=0.164 106 67500=3.59 Nmm2木枋的抗弯运算强度小于 11N/mm2，满意要求 .（2） ） 木枋抗剪运算 可以不运算 .最大剪力的运算公式如下：Q=0.6q1截面抗剪强度必需满意：T=3Q 2bhT截面抗剪强度运算值T=310002 5090=0.33Nmm2截面抗剪强度设计值 T=1.3N mm2（ 3） 木枋挠度运算V=0.677 1.64 10004100 9000303.75 104=
11、0.4 mm木枋的最大挠度小于1000/250，满意要求 .三）板底支撑钢管运算木枋的抗剪强度满意要求.横向支撑钢管运算横向支撑钢管根据集中荷载作用下的连续梁运算；集中荷载 N 取木方支撑传递力；最大弯矩 M=K M F1=0.267 1.8 1=0.48kN m抗弯运算强度 f=0.48 1065080=80.7N mm2支撑钢管的抗弯设计强度小于205N/mm2，满意要求；最大支座力： V max=KvF=2.267 1.8=4.1 kN四）扣件抗滑移的运算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力根据下式运算：RRC其中 RC扣件抗滑承载力设计值，取 8.0kN运算中 R 取最大支座
12、反力， R= Vmax =4.1kN，用单扣件满意要求；五）立杆的稳固性运算模板支架荷载标准值：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载；1、静荷载标准值包括以下容：（ 1） 脚手架的白重 kN ：NG1=0.1726 4.42=0.76kN.z.（ 2）模板的自重 kN ：NG2=0.350 11.2=0.42kN（ 3）钢筋混凝土楼板自重静载标准值：kN ：NG3=250.1.2 11.2=3.6kNNG= NG1+ NG2+ NG3=4.78kN2、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生：NQ=（1+2）11=3 kN3、不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值运算公式N=1.2 N
13、G+1.4 NQ=5.7+4.2=9.9kNN=.A其中 N 立杆的轴心压力设计值： 9.9kN轴心受压立杆的稳固系数，由长细比l 0 i 查表得到；i 运算立杆的截面回转半径 cm：i=1.58 A 立杆净截面面积 cm2； A=4.89 W 立杆净截面抗击矩 cm3； W=5.08 钢管立杆抗压强度运算值 Nmm2. 钢管立杆抗压强度设计值， .=205N mm2l0 运算长度 m：k1 运算长度附加系数，查表为 1.155（ 1） 10=k1u1（h+2a）u1 运算长度系数，参照扣件式规表C-3， u1=1.174运算结果：l 0=1.155 1.174 （ 1.5+2 0.5）=3.39m =39015.8=214=0.159 N9900=127.3Nmm2.A0.159489（ 2） 10=k1u2hu 运算长度系数，参照扣件式规表C-5， u=1.893运算结果：l 0=1.155 1.893 1.50=3.279m=327915.8=207=0.169 N9900=119.8 Nmm2.A0.169489立杆的稳固性满意要求；（二）后浇带与非后浇带部位支撑架受力分析模板
