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1、 转换梁专项施工方案I. 目 录 一一、工工程程概概况况 .1二二、施施工工特特点点 .1三三、基基本本设设想想 .1四四、施施工工方方法法 .24.1、混凝土浇筑模板支撑系统的选定.24.1.1、根据上面的布置验算单杆稳定.24.2、转换梁支座端负弯筋的增设.64.2.1 配筋计算.6五五、转转换换梁梁捣捣浇浇及及处处理理：.7六六、混混凝凝土土降降温温及及养养护护措措施施；.86.1、内外温差计算.86.2、梁内降温布置.96.3、转换梁测温控制.96.4、混凝土养护.10 转换梁专项施工方案第 1 页 共 8 页楼工程转换梁专项施工方案一、工程概况 工程地上 40 层，地下 2 层，总面
2、积 63020m2，高 155.4m。结构选型采用外框筒，内墙筒的“筒中筒”结构。在四，五层设置二处结构转换大梁支承标准层剪力墙，隔墙的转换措施。其中 45KL27 转换梁设在 27 轴，梁高 6000mm，宽 1400mm，最大净跨度 9000mm，总长 18m 共三跨，混凝土总体积为 151m3重达 378 吨。此梁底标高 12.45m 梁的下面为三层楼板，梁底到三层楼板面 3m。另一梁 45KL2 设置在 37 轴附近呈圆弧状，梁高 6000mm，宽1400mm，最大跨度 9006mm，总长 36.024m 共五跨，混凝土总体积为 303m3重达757 吨。此梁底标高 12.45m 梁的
3、下面为大厅空间，梁底到底层距离为12.5m.（结构转换梁平面布置图详见附图 1）二、施工特点转换大梁的施工是整个结构施工的关键所在，尤其是 45KL2 转换梁（以下简称 2#梁）位于大厅内施工荷载大并且层呈弧型，荷载传递困难，受混凝土温度和收缩应力影响易产生裂缝，大大增加施工困难。三、基本设想2#梁截面尺寸 1400mm6000mm 属于大体积混凝土而且钢筋密集，若采用一次支模浇筑混凝土方案施工时模板的垂直荷载太大，底层大厅楼底板无法直接承受其荷载，支撑的高度过大。要求采用桁架结构做支撑系统，但考虑桁架的费用、周转性和弧形钢桁架制作的困难，在不影响转换梁质量的情况下利用叠合梁原理将转换梁的混凝
4、土分三次浇筑,第一次 1.5m 高,第二次 4.5m 高，并且利用第一次形成的钢筋混凝土梁和原有支撑体系共同支承下次浇筑的混凝土 转换梁专项施工方案第 2 页 共 8 页自重和施工荷载，形成叠合梁以解决该梁自重和施工荷载的安全传递问题。并且有效地控制转换梁内外温差，及解决施工过程中产生的负弯矩问题。四、施工方法4.1、混凝土浇筑模板支撑系统的选定考虑施工实际及材料的周转使用，决定采用钢管支撑系统支架布置方案见附图 4.1-1；2#转换梁中三跨底用塔吊（电梯）标准节或双钢管加固详见附图4.1-23。4.1.1、根据上面的布置验算单杆稳定4.1.1.1、荷载统计转换梁截面内钢筋分布（每米段范围）钢
5、筋总合： 36： 8.96KN 28： 2.318KN 25： 0.616KN 16： 2.984 KN 梁内钢筋自重合计： 14.876KN/m 模板及支架自重： 4.2KN/m 新浇混凝土自重： 251.41.5=52.5KN/m 振捣荷载： 21.41=2.8KN/m荷载组合： q=（14.876+4.2+52.5）1.2+2.81.4=89.81KN/m 安全系数取 2.04.1.1.2、立管计算 转换梁专项施工方案第 3 页 共 8 页 钢管采用 483.5mm 规格无缝钢管，A=489.3mm2由钢管立杆布置知 22 m2范围内有 36 根立杆，即每 M2有 9 根立杆。每根立杆承
6、受荷载为 22284.24/36=15KN/m。钢管回转半径 i 为 ：i= (d2+d12) /4=15.78mm支杆的受力应力 =N/A=151000/489.3=30.66N/mm2按稳定性计算支杆的受压应力为： 长细比 =L/i=1000/15.78=63.371 查钢结构设计规范GBJ17-88 附表得:=0.823，=N/A=151000/（0.823489.3）=37.25 N/mm2f=205N/mm2 符合要求。4.1.1.3、小楞验算：a a、抗弯强度验算、抗弯强度验算荷载为 89.810.4=35.92KN/m计算按三跨连续梁计算 Mmax=0.1ql2=0.135.92
7、0.42/1.4=0.41KNm= Mmax/2W=0.41/0.0101=40.6N/mm2f=205N/mm2 符合要求。b b、挠度验算、挠度验算=1ql4/(100EI)=0.67735.924004/(1.41002.1100000121867.04)= 1.09mm=L/250=1.6mm。 符合要求。4.1.1.4、方木横楞验算：a a、抗弯强度验算、抗弯强度验算 转换梁专项施工方案第 4 页 共 8 页材料选用福建产樟子松，抗弯强度 f=13N/mm2方木横楞间距为 200mm，计算单元的取定.(按三跨连续梁计算)q=89.810.2=17.962KN/mMmax=0.1ql2
8、=0.117.9620.42=0.287KNm= Mmax/W=0.2871036/(60802)=6.4N/mm2f=13N/mm2 符合要求。b b、挠度验算、挠度验算=1ql4/(100EI)=0.67717.962103400412/(1009.810360803) =0.85mm=V/400=1.1mm 符合要求。4.1.1.5、底模验算：a a、抗弯强度验算、抗弯强度验算材料选用 18mm 厚光面木胶版，取 1 米范围以内q=89.81/1.4=64.15KN/mm2Mmax=0.1qL2=0.164.150.22=0.2566 KNm= Mmax/w=0.25661036/92=
9、3.17N/mm2fm=17.0N/mm2 符合要求。b b、挠度验算、挠度验算=1qL2/(120EI)=0.67764.15200412/（10010.01031000183）=0.17mmL/400=0.5mm 符合要求。4.1.1.6、侧模验算a、荷载设计值（材料选用小钢模拼装大模板）内楞间距 400mm, 外楞间距 600mm 转换梁专项施工方案第 5 页 共 8 页内钢楞采用 2 根 483.5 钢管，间距为 400mm外楞钢采用 2 根 483.5 钢管，间距为 600mm对拉螺栓采用 M14，间距为 400mm600mm。混泥土自重（rc=24kN/m3）强度 C60，塌落度为
10、 12cm 浇筑速度为 10.7m/h，混凝土温度为 20，用插入式捣振器振捣。钢抗拉强度设计值 205N/mm2,普通螺栓为 170 N/mm2。1)混泥土侧压力标准值：t0=200/(20+15)=5.71F1=0.22rct012v1/2=0.22240005.711110.71/2=98.62KN/m2 F2= rch=242.25=54KN/m2所以：取较小值 F1=54 KN/m2F=F1分项系数折减系数=541.20.8554=55.08 KN/m2b、倾倒混泥土时产生的水平荷载查表得 6 KN/m2所以：荷载设计值 61.40.85=7.14 KN/m2c、荷载组合值：F=55
11、.08+7.14=107.7KN/m24.1.1.7、内钢楞验算：a、荷载取值2 根 483.5mm 的截面特征：A=4.89cm2,IX=212.19cm4,W=5.082cm3q1=F0.4/1000=62.221030.4/1000=24.89N/mmq=F0.4/1000=55.081030.4/1000=22.03N/mmb、抗弯强度验算：按三跨连续梁计算 转换梁专项施工方案第 6 页 共 8 页M=0.1qv2=0.124.896002=896040Nmm=M/W=896040/5.082103=88.19205N/mm2 符合要求。c、绕度验算：=0.677ql4/(100EI)
12、=0.67722.036004/（1002.06105212.19104）=0.38mmW=3.0mm 符合要求。4.1.1.8、对拉螺栓验算材料选用 18 的圆钢，M18截面面积特征：A=174mm2，N=F内楞间距外楞间距=62.220.40.6=14.93KN29.60KN 符合要求。 =M/A=29.6103/174=170.11N/mm2170N/mm2= 符合要求。4.2、转换梁支座端负弯筋的增设经复核验算，下面部分梁作为上面部分梁及楼面施工荷载的承重结构，所配腰筋不足以作为梁端支座负弯矩筋。另外，下半部分梁表面还应考虑抗收缩裂缝的要求，原梁箍筋也并未考虑，下面部分成为封闭箍筋的要
13、求，为此采取增配钢筋的措施。4.2.1 配筋计算a a、抗弯计算、抗弯计算根据资料转换梁浇筑后在 152 日平均气温下 7 天强度可达 58%，10 天可达 65%，浇筑施工在 10 月份，日平均气温取 15。现场施工时提早一个月做各龄期试块强度作参考依据。第一次浇筑转换梁截面：宽 1400高 1500mm2,取跨度最大处 9.006 米，由于转换梁两端支承在劲性柱（18001800），柱子刚度比转换梁刚度大较多，所以受力体系近似按两端固定计算。荷载计算：钢筋自重：14.876 KN/m 转换梁专项施工方案第 7 页 共 8 页 模板及支架自重：4.2 KN/m 新浇混泥土自重：2.251.4
14、252= 157.5KN/m 振捣荷载：2.8KN/mq=(157.5+4.2+14.876) 1.2+1.42.8=215.8 KN/m所以截面支座外负弯矩 M=ql2/12=215.89.0062/12=1458.7 KNm支承梁截面尺寸：bh=14001500， h0=h-80=1500-370=1130mm显然受压区钢筋没有全部参加抗压受力，所以按 X2a计算AS=M/fy(h0- a)=2773.545106/310(1090-40)=4481.4mm2取 825（增加）+228（原有腰筋），详见附图 4.2.1。b b、抗剪验算、抗剪验算Vu=0.07fcbh0+1.5fyvAsv
15、/sh0 =0.0726.50.514001460+1.5fyvAsv/sh0=1895.814KN+1.5fyvAsv/sh0显然Vmax=ql/2=215.89.006/2=971.71KN只需按构造要求配置箍筋，加形开口箍筋与原有箍筋电焊搭接，形成封闭箍筋。详见附图 4.2.1。五、转换梁捣浇及处理：转换梁分层浇筑施工缝做法及处理:转换梁前后浇筑间的水平施工处在前一次浇筑前按纵横向 500mm 的间距预插16 的钢筋,并每隔 50cm 留一道 80mm 宽 50mm 高的凹槽(见附图 5)，以提高施工缝处的水平抗剪能力，加强梁前后浇筑两部分混泥土间的约束，由于框支梁宽度较大，且钢筋较密，
16、为有效地做好不让钢筋上粘上水泥浆，在 1.5 米以上 转换梁专项施工方案第 8 页 共 8 页钢筋上包塑料膜。第一次混凝土浇筑后间隔 10-15 天（按现场试块强度）达到75 %时可进行第二次混凝土浇筑。六、混凝土降温及养护措施；现浇混凝土内部产生的水化热引起升温较高，且施工期间在 10 月-11 月之间，内外温差较大，易裂开，为了避免上述裂缝的产生，采取一系列控制混凝土内外温差的方法。6.1、内外温差计算Tmax=t0+w/10+F/50=25o+420/10+110/50=69.2t=69.2-20=49.225 所以需采取内部降温、外部保温的措施。温度应力计算弧形转换梁 45KL-2 的展开长度为 36m，体积大，在养护过程中混凝土内部从第 3 天开始降温，硬化过程中混凝土开始收缩。梁长 L 为 32.60m，混凝土浇筑高度 H 为 2.25m，梁宽 b 为1.4m，H/L=0.06250.2，符合计算假定。由于降温与收缩的共同作用可能引起混凝土开裂的最大拉应力为：1 n 1 chiL/2max=i =i =1E（i）T（i）S（tt） 式中：混凝土的线膨胀系数 泊松比，当基础双
