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1、不同支架组合在连续现浇箱梁施工中的应用论文 不同支架组合在连续现浇箱梁施工中的应用论文 杭浦高速公路杭州段临平高架桥全长4.465Km。跨越沪杭高速公路。设计采用6跨等截面连续箱梁，跨径为 24m+25m+230m+25m+24m。梁高1.6m，桥面宽为16.75m，底板宽12.75m。 由于受地形及需满足沪杭通车净空大于5m要求的限制；根据现场实际情况及以往工地的成熟经验，确定连续箱梁支架施工方法以满足施工及行车要求。 2.方案简介 2.1基础处理：采用宕渣回填、浇筑混凝土基础； 2.2支架搭设：根据现场地形，采取三种支架体系： 12#14#墩、16#18#墩之间采用HR可调式重型门架；第1
2、4号墩起往浦东方向及第16#墩起往杭州方向跨越沪杭高速公路边坡范围采用WDL碗扣式钢管脚手架；跨越沪杭高速路面采用贝雷片、HM500300型钢支架结构。 2.3模板：采用竹胶板作为模板。 1.支架搭设方案 3.1HR重型门架支架 3.1.1搭设方案： 12#14#墩，16#18#号墩选用HR可调重型门架搭设支架。根据该桥的荷载计算及重型门式脚手架的一般性使用经验，跨中：沿箱梁横向设置多榀门架，连续设置交叉支撑，门架沿桥横向间距0.9 m，纵向1m；外侧翼缘板沿桥横向间距1.2m，纵向1m；在横隔梁处：门架沿桥横向间距0.6 m，纵向0.6m布置。 3.1.2支架力学性能 3.1.2HR型重型门
3、架承载性能 3.2WDJ碗扣式管架 3.2.1搭设方案： 1416号墩跨越沪杭高速公路，平面位置处于曲线上。边坡支架采用碗扣式支架搭设，基础处理方便，有利于线形调节。根据碗扣式支架结构尺寸及一般使用经验，在14、16号墩中横梁位置支架按0.6m0.9m间距布置，沪杭边坡位置按0.9m0.9m间距布置。 首先按照支架设计图进行放样，将边坡修整成台阶，采用人工夯实后，浇筑10C20砼基础，并将混凝土台阶间外露部分用水泥砂浆封闭，防止雨水侵入。 3.3WDJ碗扣式管架承载性能： 3.4门洞支架 3.3.1搭设方案： 跨沪杭公路行车道段支架采用C20砼基础，贝雷桁片作墩身，HW483H型钢作纵梁，作为
4、自重、模板、钢筋砼和施工荷载的承重梁，间距为0.7m 。 3.3.2力学参数：（宽、中、窄翼缘H型钢截面尺寸、截面 、理论重量和截面特性表（节选自GB/T 11263-xx） 箱梁采取二次浇注，第一次浇注到箱梁翼板根部，第二次浇筑顶板。支架上设两层分配横，第一层采用10槽钢，第二层采用1010方木。 、混凝土重按26.0 KN/m3计算； 、模板及附件重0.6 KN/（含加固件）； 、施工人员及施工料具运输、堆放取1.5KPa； 、振捣、倾倒混凝土时对模板产生的冲击荷载取2.5 Kpa. 4.1跨中断面下支架验算： 4.1.1顶板支架承载力、稳定性验算（箱内支架）： 顶板支架采用483.0mm
5、扣件式钢管支架，支架间距按0.80.8m布置。查相关手册得：钢管支架单根立杆稳定承载力计算： =L/I=115/1.59=72.3，查表得=0.792 N稳= A=0.792423.9140=47.0KN 顶板砼重：G1=（0.45+0.2） 22+0.21.650.826=20.384 KN 模板重量：G2=3.650.80.60=1.752KN 施工荷载：G3=3.650.84Kpa=13.14KN 钢管支架： G4=0.5KN（箱内钢管按0.80.8设置，上下各设一道拉杆，共8m为一个计算单元） 每个室内每0.8m长度内共有支架立杆5根，故单根钢管受力为： N=42.935=8.59KN
6、N47.0KN 安全系数K=5.5，满足要求 4.1.2跨中断面底板下支架承载能力验算 4.1.2门架验算： 现浇梁箱单幅共设3个室，每个室宽3.65m，腹板0.45m，于腹板底的支架间距按90cm布置，于底板底的.支架间距按120cm布置，按均布荷载对支架进行验算，长度方向取2m（门架排距）为一计算单元。 砼自重：G1=12.751.6-3（3.651.15-0.30.5-0.251）226=234.2KN 模板荷载： G2=12.752+6（0.45+0.5）20.6=22.14KN 施工荷载：G3=12.7524Kpa=102KN 支架荷载：G4=18KN 综荷载为G=（G1+ G2+
7、G3+ G4）=376.3KN（取2m为一个计算单元） 每2m长度内共有门架13榀，故单榀门架受力为： N=376.313=28.9KNN75KN 安全系数K=2.6满足要求！ 4.2横隔梁下支架验算： 4.2.1 门架验算： 横隔梁宽为2m，支架按0.6m步距，排距按0.6m与路线方向垂直布设。故取1.6m0.6 m（单榀门架）为一计算单元进行计算。 砼自重：G1=1.61.60.926=39.936KN 模板荷载：G2=（1.60.6）0.6=0.576KN 施工荷载：G3=1.60.64Kpa=3.84KN 支架荷载：G4=1.40KN 总荷载为G=（G1+ G2+ G3+ G4）=45
8、.752KN 在单幅横隔板下，由于取的是单榀门架为一个受力单元，即 N=G=45.752KNN75KN 安全系数K=1.64 在门架搭设时横隔梁处将会受到立柱的影响，不能完全按60cm进行布设，施工时适当调整，但调整后的间距不能大于60cm。 4.2.1 碗扣验算： 在中横梁处碗扣是按0.9m0.6m布设。 取一个立柱（0.9m0.6m）为计算单元。 砼自重：G1=0.60.9226=28.08KN 模板荷载：G2=0.60.90.6=0.324KN 施工荷载：G3=0.60.94KPa=2.16KN 支架荷载：G4=0.69KN 单立柱所受荷载为：G= G1 +G2 +G3 +G4=31.2
9、54KN 安全系数K=1.3 4.3分配梁强度验算 4.3.1横隔梁处 10槽钢强度验算，跨度为1m，取1m长度为计算荷载，偏安全按简支计算，即得荷载为q=（45.752）1.6=28.60KN/m. M= （1/8）（ql2）= 0.12528.6012=3.575KN. m W=39.7cm3 =M/W=357539.7=90.05Mpa 安全系数K=2.33 4.3.2跨中底板处 在跨中槽钢的最不利布设方法与横隔梁一致，而荷载跨中并没有横隔梁大。根据上述验算可知，其满足要求！ 4.4 跨沪杭H钢门架计算 H钢为HM（500300）型中截面尺寸为482300 H钢： 其力学性质为：截 ：A
10、=146.4cm2 惯性矩：Ix=60800cm 截面抵抗矩：Wx=2520cm 弯曲应力：w=145MPa 剪应力：=85MPa 弹性模量：E=2 MPa 根据上述数据与砼分配荷载计算H钢的间距： 砼在底板以上的在效 为A1=8.904m2 故底以上的砼总重为：8.9041126=2546.544KN 模板荷载：（1.15112+12.7511）0.6KN/ m2=99.33KN 施工、砼振捣荷载：（12.7511）4KPa=561KN 施工总荷载为：G=2546.544+99.33+561=3206.874KN 分配到H型钢上的均布荷载为： q=G12.75（2x+0.3）11 =（45.
11、72x+5.26）KN/m 安全系数取K=1.5计算 4.4.1剪力计算 H型钢所受最大剪力在支点处 ql2A1.5 由此可得出X=4.8m 4.4.2弯曲计算 H型钢所受最大弯曲在跨中处 ql28w Wx1.5由此可得出X=0.41m 4.4.3挠度计算 取X=0.4m进得挠度计算 从对H型钢的力学验算可知H型钢的垂直布设间距为0.8m（边对边），能够满足施工要求。 4.5预拱度计算 4.5.1支架的弹性变形 取门架受力的平均值进行支架的弹性变形计算 1L/E；=N/A；得到1LN/EA 4.5.2其他非弹性变形 钢管的接头产生的接缝压缩产生的变形，在本支架中取3个接头，每个接头压缩量取值1
12、mm，共计3-13mm；模板与分配梁间取1mm，分配梁与支架取1mm，顶托与支架取1mm，门架与支垫方木取2mm，地基取5mm。 共计：3+1+1+1+2+5=13mm 4.6地基承载力计算 采用轻型触探仪进行检测，当承载力小于100KPa时，则采用换填加固，处理后承载力要求不小于200KPa.验收合格后再在地基上浇筑10cm厚的C15混凝土垫层。 支架支撑在枕梁上，枕梁为100mm100mm的木方，若按照45的进行扩散，混凝土垫层与地基接触的 应按300mm600mm，即0.18m2，取横隔梁处受力最大的单根钢管进行计算，那么产生的最大基底应力为 （52.321.03）0.18149.6Kp
13、a 取跨中受力最大的单根钢管进行计算，那么产生的最大基底应力为 （34.721.03）0.1899.3Kpa 当地基承载力为200Kpa时安全系数K=2.1，故要求地基处理后其承载力达到200Kpa满足要求。 4.7另，如有必要，需对支架及模板进行在风荷载作用下支架及模板的稳定性验算，在此就不做叙述。 根据不同的地形及要求，对跨沪杭高速公路现浇连续箱梁支架采用HR型重型门架、WDJ碗扣式管架、H型钢门式支架三种支架组合形式，充分发挥各种支架的优势，为施工的顺利进行创造良好条件。现该工程已顺利实施完成。 由于 水平有限，文中难免有不少错误，望各位读者批评指正。 1、建筑施工手册（第四版、缩影版） 中国建筑工业出版社 ISBN7-112-05972-0 2、路桥施工计算手册（周水兴、何兆益、周毅松等著） 人民交通出版社 ISBN7- -03855-0 3、桥梁施工百问（刘吉土著） 人民交通出版社 4、国标GB/T 11263-xx热轧H型钢和剖分T型钢国家标准 5、简明施工计算手册（江正荣、朱国
