《席勒天津医疗设备新建厂房项目施工总承包工程预应力管桩塔吊专项施工方案》由会员分享，可在线阅读，更多相关《席勒天津医疗设备新建厂房项目施工总承包工程预应力管桩塔吊专项施工方案（46页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、 席勒天津医疗设备新建厂房项目施工总承包工程 目 录第一章 编制依据2第二章 工程概况2第三章 塔吊的布置原则2第四章 塔吊的布置和选型34.1 塔吊的数量及位置选择34.2 塔吊型号确定3第五章 塔吊基础设计65.1 基础概况65.2 塔吊基础设计9第六章 塔吊基础施工技术措施及质量验收17第七章 塔吊安装与拆卸19第八章 安全技术方案388.1 安全注意事项388.2 使用期间安全措施398.3 起重机的顶升作业398.4 测试408.5 起重机的操作40第九章 塔吊倾翻突发事件应急预案42第十章 塔吊使用相关制度4410.1 塔吊、电梯拆装安全管理制度4410.2 塔吊、电梯拆装前零部件
2、检查制度4410.3 塔吊安全技术交底制度4510.4 塔吊、电梯拆装检测验收制度4510.5 塔吊、电梯拆装档案管理制度46第一章 编制依据1、席勒天津医疗设备新建厂房项目施工总承包工程施工图纸2、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）3、TC6012塔式起重机使用说明书4、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）5、地基与基础施工及验收规范（GB50202-2002）6、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）7、混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）（2011年版）8、钢结构设计规范（GB50017-2003）9、钢结构工程施工及验收规范（GB502
3、05-2001）10、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）11、席勒（天津）医疗设备有限责任公司新建厂房岩土工程勘察报告（详细勘察阶段）工号：KC2013E42212、施工现场场地情况。13、塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。14、PMPM施工软件（CMIS_2012版11月26日）。第二章 工程概况本项目为席勒天津医疗设备新建厂房项目施工总承包工程，由席勒（天津）医疗设备有限责任公司投资兴建，建设地点位于天津市空港经济区内。总用地面积25690.20，建筑面积26707.06。其中地下48.20、地上26658.86。研发车间为钢筋混凝土框架结构，地上5层
4、。研发车间为单层钢结构。门卫及消防泵房为钢筋混凝土框架结构，地上一层，地下一层。第三章 塔吊的布置原则3.1 根据该工程的施工特点和进度要求，最大限度的满足垂直运输的要求和服务半径，确保主体结构施工时材料及周转材料的运输。3.2 不影响后续工程及满足安全规范的要求。3.3 满足塔吊安装和拆卸的工作面要求，保证塔吊拆卸的可行性。3.4 塔吊基础为永久性基础，待塔吊拆除后不进行其他处理，直接进行回填土施工，即塔吊基础的放置不能影响建筑、结构、水电管线和室外管网的行走路线。第四章 塔吊的布置和选型4.1 塔吊的数量及位置选择 根据工期要求，为满足施工的垂直运输任务，在L型研发车间区域外的适当位置设置
5、1台TC6012塔式起重机，60m臂长。设置于J轴线南侧18m与4轴线东侧18m相交处。塔吊的具体布置见平面布置图。4.2 塔吊型号确定最重材料为成捆的钢筋，一般重量为23吨，混凝土料斗按装料0.8m3连料斗按3吨计，吊装最大载重量严格按着起重性能表进行吊装。最大回转半径60m，主楼檐口高度为23.60m，长宽为91.10 m* 91.10 m，根据这些参数要求设置塔吊为35m高度。塔机基本技术参数如下表：TC6012塔吊型号性能参数第五章 塔吊基础设计 5.1 基础概况席勒（天津）医疗设备有限责任公司新建厂房岩土工程勘察报告（详细勘察阶段）工号：KC2013E422，塔基的基础采用桩基础，J
6、轴线南侧18m与4轴线东侧18m相交处。位于6号取土试样钻孔附近。比较3-3、7-7可知，该区域的地质状况基本相同，因此取6号勘探点的土质情况进行塔吊基础设计。勘探点平面布置图6号勘探点地质柱状图6-16号勘探点地质柱状图6-25.2 塔吊基础设计5.2.1 参数信息 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。塔吊型号: TC6012塔机自重标准值:Fk1=450.00kN起重荷载标准值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=1014kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=2026.47kN.m塔吊计算高度:H=35m塔身宽度:B=2m桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级
7、:C35保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=5.5m承台厚度:Hc=1.4m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=1.2m桩直径:d=0.5m桩间距:a=4.4m桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:20m桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.28m计算简图如下：5.2.2 荷载计算5.2.2.1 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=450kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=5.55.5(1.4025+1.217)=1675.85kN 承台受浮力：Flk=5.55.51.1010=332.75kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN5.2.
8、2.2 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.591.951.2450.2=0.62kN/m2 =1.20.620.352=0.52kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.5235.00=18.16kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.518.1635.00=317.77kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.50kN/m2) =0.81.661.951.245
9、0.50=1.61kN/m2 =1.21.610.352.00=1.35kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=1.3535.00=47.39kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.547.3935.00=829.39kN.m5.2.2.3 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=2026.47+0.9(1014+317.77)=3225.06kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=2026.47+829.39=2855.86kN.m5.2.3 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(450+1
10、675.85)/4=531.46kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(450+1675.85)/4+(2855.86+47.391.40)/6.22=1001.15kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(450+1675.85-332.75)/4-(2855.86+47.391.40)/6.22=-21.41kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(450+1675.85+60)/4=546.46kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(450+1675.85+60)/4+(3225.06
11、+18.161.40)/6.22=1068.91kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(450+1675.85+60-332.75)/4-(3225.06+18.161.40)/6.22=-59.18kN5.2.4 承台受弯计算5.2.4.1 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(450+60)/4+1.35(3225.06+18.161.40)/6.22=877.43kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk
12、+Fvkh)/L =1.35(450+60)/4-1.35(3225.06+18.161.40)/6.22=-533.18kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35450/4+1.35(2855.86+47.391.40)/6.22=785.95kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35450/4-1.35(2855.86+47.391.40)/6.22=-482.20kN5.2.4.2 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.
13、m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2877.431.20=2105.84kN.m承台最大负弯矩: Mx=My=2-533.181.20=-1279.64kN.m5.2.4.3 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。底部配筋计算: s=2105.84106/(1.00016.7005500.00013502)=0.0126 =1-(1-20.0126)0.5=0.0127 s=1-0.0127/2=0.9937 As=2105.84106/(0.99371350.0360.0)=4360.6mm2顶部配筋计算: s=1279.64106/(1.00016.7005500.00013502)=0.0076 =1-(1-20.0076)0.5=0.0077 s=1-0.0077/2=0.9937 As=1279.64106/(0.99621
