LDSBH 8024三角桁架龙门吊计算书LDSBH12030三角桁架门式起重机计算书计算： 审核： 日期： 北恒工程机械有限公司技术科一 起重机主要性能参数1.1 额定起重量： 120t1.2 起升高度： 10m1.3 大车走行距： 30m1.4 整机运行速度： 0-10m/min1.5 吊梁行车运行速度： 0-5m/min1.6 吊梁起落速度： ≤0.75m/min1.7 适应坡度： ±1%1.12 整机运行轨道和基础： 单轨P43 枕木间距，500～600mm卵石道床＞350mm二 起重机结构组成2.1 吊梁行车： 1台 （120t，五门滑轮组，双卷扬）2.2 走行总成： 2套2.3 左侧支腿： 1套2.4 右侧支腿： 1套2.5 托架总成： 4根2.6 主横梁总成： 2根2.7 吊梁扁担： 1套2.8 端横联： 2套2.9 电缆托架： 1套2.10 行车电缆悬挂： 1套2.11 行车行程限位： 1套2.12 夹轨器： 4套2.13 操作平台： 1套2.14 电器系统： 1套2.15 起重机运行轨道 1套三 方案设计 注： 总体方案见图 LDSBH 12030-00-0003.1 吊梁行车3.1.1 主要性能参数额定起重量： 120t运行轨距： 2000mm轴距： 2500mm卷扬起落速度： 8m/min运行速度： 0-5m/min驱动方式： 集中驱动自重： 8t卷筒直径： 400 mm卷筒容绳量： 200 m3.1.2 起升机构已知：起重能力Q静=Q+W吊具=120+1.0=1211t粗选：双卷扬，倍率m=12，滚动轴承滑轮组，效率η=0.92, 见《起重机设计手册》表3-2-11，P223，则钢丝绳自由端静拉力S:：S=Q静/(η× m)=121/(0.92×12)/2=5.4t，选择JM6t卷扬机；钢丝绳破断拉力总和∑t：∑t=S×n/k=5×5/0.82=30.4t ＜32.3t，选择钢丝绳： 6×37-21.5-1700，GB1102-74，《起重机设计手册》P195。
钢丝绳偏角计算：示意图如下1、钢丝绳与滑轮轴垂直平面的偏角 β=arctg=1.82°2、钢丝绳与卷筒轴垂直平面的偏角α=arctg=1.96°3.1.3 运行机构3.1.3.1 车轮直径 《起重机设计手册》P355已知 Q=120t、G小=8 t、集中驱动则 Pmax=（Q+G小）/4=32，Pmin=G小/4=2t，Pc==22t车轮和轨道线接触，L=80mm，轨道方钢40×80，车轮材料ZG40Mn2，则由公式：D≥==261mm式中 K1—常数 7.2N/mm2，δb≥800MPaL—踏面宽 80mmC1—转速系数 1.17，v=5m/min，n==4.5rpmC2—工作级别系数 1.25选择 φ350mm轮组3.1.3.2 运行静阻力（重载运行）摩擦阻力 Fm=（Q+G小）×w=（120+8）×0.015=1.92t坡道阻力 FP=（Q+G小）×i =（120+8）×0.002=0.26t 风阻力 FW=C×Kh×q×A=1.6×1.00×0.6×150×30×10-4=0.432t式中C—风力系数 1.6 表1—3—11Kh—高度系数 1.00 表1—3—10 《起重机设计手册》q—计算风压 0.6×150N/m2 表1—3—9A—迎风面积 30m2 表1—3—17运行静阻力Fj=Fm+Fp+Fw=1.92+0.26+0.432=2.612t=26120N3.1.3.3 电机选择静功率 Pj===1.2kw式中Vo—运行速度 5m/minm—电机个数 2个粗选 P=Kd×Pj=（1.1~1.3）×1.2=1.32~1.56kw集中驱动 m=1 YEJ100L—6 1.5Kw/940rpm 《机械零件设计手册》下册、冶金版、P8303.1.3.4 减速机n轮=Vo/（π×D）=5.7/（π×0.35）=5.2rpmn电=940 rpmi=n电/n轮=940/5.2=1803.1.3.5齿轮传动比： i齿===33.1.3.6 减速机传动比：i减=i/ i齿=603.1.3.7 选取减速机传动比： i减选取59选取减速机型号：BLY22-59-1.5kw n电=940rpm3.1.4 结构方案6门滑轮组，吊梁扁担见图吊梁行车3.2 主从动台车轮组计算：3.2.1．大车车轮踏面计算： 3.2.1.1.已知：Q=120t，G=72.5t，G1=8t3.2.1.2载荷计算： Pmax ==26.56t pmin==10 t pc==21t3.2.1.3 车轮踏面接触强度计算：PC≤K1DLC1C2车轮和轨道线接触，L=70mm，P43轨道，车轮材料ZG40Mn2则由公式：D≥==339 mm式中 K1—常数 7.2N/mm2，δb≥800MPaL—踏面宽 70mmC1—转速系数 1.15，v=10m/min，n==9.1rpmC2—工作级别系数 1.03.2.1.4 车轮直径选取： D=500 mm3.2.2. 大车驱动功率计算： 3.2.2.1 已知：D=φ350mm v=10 m/min3.2.2.2 摩阻：Fm=(Q+G)ω=(120+72.5)×0.015=2.88t3.2.2.3 坡阻：Fp=(Q+G)i=(120+72.5)×2%=3.85t3.2.2.4 风阻：Fω=CKhQA=1.6×1×0.6×150×30×10-4=0.432t式中C—风力系数 1.6 表1—3—11Kh—高度系数 1.00 表1—3—10 《起重机设计手册》q—计算风压 0.6×150N/m2 表1—3—9A—迎风面积 30m2 表1—3—17 3.2.2.5 运行静阻力：Fj=Fm+Fp+Fω=2.88+3.85+0.432=7.162t3.2.2.6 电机驱动功率：Pj===6.63kw3.2.2.7 确定实际功率：P=KdPj=(1.1~1.3)Pj=7.29~8.62kw3.2.2.8 确定驱动电机：YEJ160M1-6 P=7.5kw n=970 rpm⑴ 已知： D=φ500 mm，V=10m/min，n电=970rpm⑵ 车轮转速： n轮= =6.3rpm ⑶ 整机传动比： i===153 ⑷ 齿轮传动比： i齿===3.4⑸ 减速机传动比： i减=i/ i齿=45⑹ 选取减速机传动比： i减选取43⑺ 选取减速机型号： BLY33-43-7.5kw n电=970rpm(8) 实际走行速度：V= n轮πD=6.3×π×0.5=9.9m/min3.3.主横梁综合性能计算3.3.1.已知：额定起重量： Q=120t龙门吊整机重量：G= 72.5t吊梁行车重量： G1=8t龙门吊跨度： L=30m，3.3.2.主横梁主要参数的选取：(如图1)桁高：h=2.06 m , 桁宽：H=0.9m3.3.3.主横梁截面计算和选取：（按单横梁计算）材料：Q345B [σ]=230MPa3.3.3.1.上弦杆计算和选取：（按压杆）3.3.3.1.1.已知： Q=120 t G小=8 t q=0.65 t/m L=30mP= (1.1Q+ G小)=70 t 计算主横梁最大弯矩：Mmax= ==598t.m3.3.3.1.2计算轴向力：N上=N下===249t 3.3.3.1.3计算上弦杆所需最小截面积：A≥==13532mm23.3.3.1.4初选上弦杆截面：（板材，如右图）A= 20096mm2 材料：Q345B [σ]=230MPa3.3.3.1.5计算上弦杆截面性能参数：节间有效长度：Lx=Lr=1.6 m⑴ 计算X向性能参数：截面惯性矩： Ix=36005cm4 截面抗压抗弯模量： Wx下===1895cm3 压杆截面的惯性半径： rx===13.4 cm 压杆的柔度（长细比）：λx===11.9 压杆的折减系数： φx =0.99查《机械设计手册》第一卷P1-152表1-1-100⑵ 计算Y向性能参数：截面惯性矩： Iy=7316cm4 截面抗弯模量： Wy===582 cm3压杆截面的惯性半径： ry===6cm 压杆的柔度（长细比）：λy===26.7 压杆的折减系数： φy =0.98查《机械设计手册》第一卷P1-152表1-1-100⑶节间力学计算：已知：Q=120t，G1=8t，m=4，偏载系数ψ=1.1轮压：P轮===35 t节间弯距：Mj===9.33t.m，Lj=1.6m节点弯距：Md===4.67t.m3.3.3.1.6上弦杆性能校核计算：⑴强度校核：σ===121.9+49.2=171.1Mpa σ＜[σ]=230 Mpa 通过验算满足使用要求⑵刚度校核：λ===26.7＜[λ]=100 通过验算满足使用要求⑶稳定性校核:σx===128.3+49.2=177.5MPa σx <[σ]=230 Mpa 通过验算满足使用要求3.3.3.2.下弦杆计算和选取：（按压杆）3.3.3.2.1计算轴向力：（由上知）N上=N下===249t 3.3.3.2.2计算下弦杆所需最小截面积：材料：Q235B [σ]=170MPaA≥==7323mm23.3.3.2.3初选下弦杆截面：（单根，背靠背，如右图）2[16材料：Q235B [σ]=170MPa。