计算书（一）、工程概况（二） .设计参数1. 玻璃幕墙最高标高为62m,取62m处风压变化系数口「1.482, 基本风压 W° = 0.35KN/m23•年最大温差： △T=80°C4.玻璃厚度取： 6x1.2=7.2mm（三） 、荷载及作用1. 风荷载标准值计算：wk=pD - rs - rz - WoWK：作用在幕墙上的风荷载标准值KN/m 2；PD：阵风风压系数，取Pd=2.25 ；Rs：风荷载体型系数±1.5；rz： 60米高处风压变化系数1.48 （C类）；10米高处风压变化系数0.71 （C类）Wo：基本风压：北京地区取0.35KN/m 2Wk1 = pD - rs - rz - W0=2.25X （± 1.5） X1.48X0.35=± 1.78 KN/m 2WK2=pD - rs - rz - W0=2.25X (± 1.5) X0.71X0.35= ±0.838KN/m 2按《规范》取WK2=±1.0KN/m22. 幕墙构件重力荷载玻璃为6（钢化）+12A+6（钢化）Gb =25.6x0.006x2=0.3072KN/m2幕墙所用铝材、附件：GL=0.11KN/m 2单元玻璃幕墙自重荷载：G = Gb+ Gl =0.3072+0.11=0.42KN/m2幕墙单元构件重量：G1=G - L1 - b1=0.42x1.228x2.5=1.29KN幕墙最大玻璃块重量：G2=G「L2 - b2 =0.3072X 1.228X2.157=0.81KN3. 玻璃幕墙构件所受的地震作用：A. 幕墙平面外的水平地震作用：qEK邛E • a max'G1qEK：水平地震作用标准值（KN）；Pe：动力放大系数取3.0；叫北：水平地震影响系数最大值按8度抗震设防设计取0.16G：幕墙构件（墙面和骨架）的重力：Gj1.29KN;qEK邛 E • a hmax 2=3 x 0.16 x 1.29=0.62KNB. 幕墙平面内的垂直地震作用：PEG邛 E ^ 仪 __ 2Peg:幕墙构件在平面内的垂直地震作用:KN/m 2PE：动力放大系数，取3.0:地震垂直作用影响系数，按烈度8度抗震设计设防取0.08G1：单元玻璃幕墙构件自重1.29KNPeg=3 x 0.08 x 1.29=0.31KNC. 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE= FEk/A= PE * a • G]/AA：玻璃幕墙构件面积1.228 2.5=3.07m 2qE=0.62/3.07=0.2KN/m 24. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：（强度计算时用） 冬水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S 二中・丫 • W + W ・y • q1 W W K E E Ea. 水平荷载和作用效应的分项系数Y w：风荷载分项系数，YW =1.4Y e：地震作用分项系数，Ye =1.3b. 水平荷载和作用效应的组合系数中『风荷载组合系数，^w =1.0We :地震作用组合系数，中e=0.6Wk风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE :垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2511 =1.4x1.0x1.78+0.6x1.3x0.2=2.65KN/m2512 =1.4x1.0x1.0+0.6x1.3x0.2=1.56KN/m2B.垂直方向荷载和作用效应组合：（最不利组合）S二中・y・s +中.y - q2 G G G E E Ea. 荷载和作用组合的分项系数Yg：重力荷载分项系数，Y g=1.2Y e：地震荷载分项系数，Y e=1.3b. 垂直荷载和效应组合系数中「重力荷载组合系数，^g=1WE：地震荷载组合系数，^E=1Sg :单元玻璃幕墙构件重量，Sg =G=1.29KNqE :单元玻璃幕墙构件平面内的垂直地震作用，qE=0.31KNS2=1X1.2X1.29+1 X1.3X0.31=1.95KN5. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：（挠度计算时用）水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S广中W -rw-WK + WE-rE-qEa. 水平荷载和作用效应的分项系数rw :风荷载分项系数,七=1.0rE：地震作用分项系数,rE =1.0b. 水平荷载和作用效应的组合系数中『风荷载组合系数，^w=1We :地震作用组合系数，中e=0.6Wk风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE :垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S31 =1.0x1.0x1.78+0.6x1.0x0.2=1.9KN/m2S32=1.0x1.0x1.0+0.6x1.0x0.2=1.12KN/m2(四) 、玻璃幕墙的验算1.幕墙杆件的强度验算：幕墙标高最高的为LMC004，标高为61.10m，竖挺地脚间距为2500，水平间距 为1228.5；地脚间距最大的为LM0O2,标高为9.6m，竖挺水平间距为1228.5mm, 地脚间距为4100mm。
1)幕墙立柱的强度验算A.幕墙立柱型材的截面特性： REGIONSArea:1877.1Perimeter:1142.9Bounding box:X: -214.2 -- -144.2Y: 2227.4 -- 2397.4Centroid:X: -179.2Y: 2311.1Moments of inertia:X: 10032240896.9Y: 61588149.1Product of inertia:XY: -777386510.7Radii of gyration:X: 2311.8Y: 181.1Principal moments and X-Y directions about centroid: I: 1311904.3 along [0.0 1.0] J: 6238296.8 along [-1.0 0.0]LD31RCS铝型材弹性模量E=7 106N/cm2X轴的惯性矩：J=6238296mm4XX轴的抵抗矩：W=72286mm3X型材载面积：A=1811mm2塑性发展系数：Y=1.05B.强度验算①、LMC004竖挺的校核校核依据： N/A+M/(y・Wx)
2)横挺的强度验算:横挺 REGIONS Area: 882.6Perimeter: 607.1Bounding box: X: 59.1 -- 139.1Y: 1928.2 -- 1998.2Centroid: X: 94.2Y: 1963.5Moments of inertia: X: 3402977829.2Y: 8423903.5Product of inertia: XY: 163326895.1Radii of gyration: X: 1963.6Y: 97.7Principal moments and X-Y directions about centroidI: 536947.3 along [1.0 0.2]J: 586583.8 along [-0.2 1.0]LD31RCS铝型材弹性模量E=0.7 105N/mm2Y轴的惯性矩：J=535000mm4YY轴的抵抗矩:W=15040cm3YX轴的惯性矩：J=586000mm4xX轴的抵抗矩：W=13200mm3x型材截面积：A=882mm2塑性发展系数：Y=1.05A.强度验算：L=1228时为三角形荷载，校核依据：M/(y・W)+M/(y・W)
② 、LM003竖挺的校核校核依据： hmaxW :H］=L/180=4100/180=22.8mm取［u］=20mmHm =5qL 4/(384EI)式中： q=S曙・b= 1.12x1.228=1.38KN/m=1.38N/mmL=4100mmJ=6238296mm4XE=0.7x105N/mm2H =5qL 4/(384EI)= (5x1.38x4100 4)/ ( 384x0.7x10 5x6238296 )=11.6mm<[u]=20mm所以刚度满足要求2) 幕墙横挺的刚度验算校核依据： hmaxW [ H] = 1228/180=6.8mma. 幕墙横挺在水平方向作用下的刚度验算:线荷载：q1 =。