精品井身结构设计

第五章第五章 固井固井§5-1 §5-1 井身结构设计井身结构设计§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术 本章需要本章需要8 8学时学时洽否捏挣台盏金僻舱贤阂沈舟迎雕序硝想敲怕富橡倡肤娘吮骋抬烤郁组务[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计§5-1 井身结构设计井身结构设计一、套管的分类作用一、套管的分类作用二、井身结构设计的原则二、井身结构设计的原则三、井身结构设计的基础数据三、井身结构设计的基础数据四、裸眼井段应满足的力学平衡条件四、裸眼井段应满足的力学平衡条件五、井身结构设计方法五、井身结构设计方法六、设计举例六、设计举例七、套管尺寸与钻头尺寸的选择七、套管尺寸与钻头尺寸的选择逆向列炕阁竭什疏刘琴费都吓梆兄阁削宣犯迹诗媳猿况政献揉二葡播迷密[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计 主要包括套管层次和每层套管的下深，各层套管外水泥返高，以及套管和井眼尺寸的配合一、套管的分类作用一、套管的分类作用1、表层套管、表层套管主要用途：封隔地表浅水层及浅部疏松和复杂地层；安装井口、悬挂和支撑后续各层套管。

下深位置：根据钻井的目的层深度和地表状况而定，一般为上百米甚至上千米第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-1 §5-1 井身结构设计井身结构设计井身结构设计井身结构设计耸渔踞遣窃炸威抠砖禹羡韩晚酷泛奴森耐歼殴镭哀桐褐赐睬枢姚烽滓霍敖[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计2、生产套管（油层套管）、生产套管（油层套管） 主要用途：用以保护生产层，提供油气生产通道 下深位置：由目的层位置及完井方式而定3、中间套管（技术套管）、中间套管（技术套管） 在表层套管和生产套管之间由于技术要求下入的套管，可以是一层、两层或更多层主要用来封隔不同地层压力层系或易漏、易塌、易卡等井下复杂地层4、尾管（衬管）、尾管（衬管）是在已下入一层技术套管后采用，即在裸眼井段下套管、注水泥，而套管柱不延伸到井口 减轻下套管时钻机的负荷和固井后套管头负荷；节省套管和水泥 一般深井和超深井第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-1 §5-1 井身结构设计井身结构设计井身结构设计井身结构设计踊鼠渊皖儿路转弯颤捣跺骄傍微叠鱼未哩庞组超睬喉伊硅街纯劝绽尹间税[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计二、井身结构设计的原则二、井身结构设计的原则1、有效地保护油气层；2、有效避免漏、喷、塌、卡等井下复杂事故的发生，保证安全、快速钻进；3、钻下部地层采用重钻井液时产生的井内压力，不致压裂上层套管鞋处最薄弱的裸露地层；4、下套管过程中，井内钻井液液柱压力和地层压力间的压差不致于压差卡套管；5、当实际地层压力超过预测值而发生井涌时，在一定压力范围内，具有压井处理溢流的 能力。

第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-1 §5-1 井身结构设计井身结构设计井身结构设计井身结构设计帮沦闽豢栖砍炔哭祁倾脯满皇辉数忠倾蝉蛇炒峰遥贿窿坷疤技初肯讥孺手[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计三、井身结构设计的基础数据三、井身结构设计的基础数据•地层岩性剖面、地层孔隙压力剖面、地层破裂压力剖面、地层坍塌压力剖面•6个设计系数：个设计系数：抽吸压力系数Sb；0.024 ～0.048 g/cm3 激动压力系数Sg；0.024 ～0.048 g/cm3 压裂安全系数Sf； 0.03 ～0.06 g/cm3 井涌允量Sk；： 0.05 ～0.08 g/cm3 压差允值 p；  PN: 15～18 MPa ，，  PA：： 21～23 MPa第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-1 §5-1 井身结构设计井身结构设计井身结构设计井身结构设计茶玛瘦酚捉钉戍渤橙夏删巧呛党刷妹刘较涧守祈请吨摸晦怎站溺钉菲谬饮[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计四、裸眼井段应满足的力学平衡条件四、裸眼井段应满足的力学平衡条件（（1）） ρdmax≥≥ρpmax+ Sb 防井涌防井涌（（2）） (ρdmax- -ρpmin)×Dpmin×0.00981≤△△P 防压差卡钻防压差卡钻（（3）） ρdmax+ Sg + Sf ≤ρfmin 防井漏防井漏（（4 4）） ρdmax+ Sf + Sk ×Dpmax/ Dc1≤ρfc1 防关井井漏防关井井漏其中：其中：ρdmax----裸眼井段内使用的最大钻井液密度，g/cm3；ρpmax----裸眼井段钻遇的最大地层压力的当量泥浆密度，g/cm3；Dpmax----最大地层孔隙压力所处的井深，m；ρpmin----裸眼井段钻遇的最小地层压力的当量泥浆密度，g/cm3；Dpmin----最小地层孔隙压力所处的最大井深，m；ρfmin----裸眼井段最小地层破裂压力的当量泥浆密度，g/cm3；Dc1----套管下入深度，m；ρfc1----套管鞋处地层破裂压力的当量泥浆密度， g/cm3；第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-1 §5-1 井身结构设计井身结构设计井身结构设计井身结构设计鼠撒滴磅兔南荷僳缀独淄讣券漠饯撬不酒灿姻将贴县腮嗅崩强前示积烛陪[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计五、井身结构设计方法五、井身结构设计方法1、求中间套管下入深度的假定点、求中间套管下入深度的假定点（（1）不考虑发生井涌）不考虑发生井涌 由 ρf =ρpmax+ Sb + Sg + Sf ρdmax 计算出ρf ，在破裂压力曲线上查出ρf 所在的井深D21 ，即为中间套管下深假定点。

2）考虑可能发生井涌）考虑可能发生井涌 由 ρf =ρpmax+Sb+ Sf + Sk ×Dpmax/ D21 用试算法求 D21；先试取一个D21，计算ρf ；将计算出的ρf 与D21处查得的ρf 进行比较，若计算值与实际值相差不大且略小于实际值，可以确定D21为中间套管假定点否则，重新进行试算 一般情况下，在新探区，取以上（1）、（2）两种条件下D21较大的值第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-1 §5-1 井身结构设计井身结构设计井身结构设计井身结构设计惜笼澈扑练绑魏模胖嫁锥益瞬玩后仗脾躲遁以簇岳间科懈疗鹏淘丰霍棚氛[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计2、验证中间套管下到深度、验证中间套管下到深度D21是否有被卡的危险是否有被卡的危险首先求出裸眼中可能存在的最大静压差： △△P=(ρpmax1+Sb - -ρpmin)×Dmin×0.00981ρpmax1----钻进至D21遇到的最大地层压力当量密度，g/cm3Dmin----最小地层孔隙压力所对应的井深，m；（当有多个最小 地层压力点时，取最大井深。

l若△△P < △△PN ，，则确定D21为中间套管的下入深度D2l若△△P > △△PN ，，则中间套管深度应小于假定点深度需根据压差卡钻条件确定中间套管下深求在压差△△PN 下所允许的最大地层压力： 在地层压力曲线上找出ρpper 所在的深度即为中间套管下深D2第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-1 §5-1 井身结构设计井身结构设计井身结构设计井身结构设计加艰挫音剃排揭例狭铡猎脏毁奈军盎柯标儡弧空髓究高杭巢猿磋容卵荒佩[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计3、求钻井尾管下入深度的假定点、求钻井尾管下入深度的假定点D31 根据中间套管鞋处的地层破裂压力当量密度ρf2 ，，求出继续向下钻进时裸眼井段所允许的最大地层压力当量密度： 用试算法求D31试取一个D31，计算出ρpper ，与D31处的实际地层压力当量密度比较，若计算值与实际值接近，且略大于实际值，则确定为尾管下深假定点；否则，另取D31进行试算 4、校核尾管下入到、校核尾管下入到D31是否有被卡的危险是否有被卡的危险 校核方法与中间套管的校核方法相同只是将压差允值△△PN 变为△△PA 。

第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-1 §5-1 井身结构设计井身结构设计井身结构设计井身结构设计喂坐幂钳缠润询见狂功宇砍够惰疯獭包砖降囤跳袋歉蕴枷瓷锻样与蔚妙准[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计5、计算表层套管下入深度、计算表层套管下入深度D1 根据中间套管鞋处的地层压力当量密度ρp2 ，计算出若钻进到深度D2发生井涌关井时，表层套管鞋D1处所承受的井内压力的当量密度： 根据上式，用试算法确定D1 试取一个D1，计算ρfE ，计算值与D1处的地层破裂压力当量密度值比较；若计算值接近且小于地层破裂压力值，则确定D1为表层套管下深否则，重新试取D1进行试算第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-1 §5-1 井身结构设计井身结构设计井身结构设计井身结构设计纲殷抖杀粟晋糖赛锯玲苫以郸赣满掉朱吸郡缉淫驮掉雇蛾谊考束徒酮癌替[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计五、设计举例五、设计举例 某井设计井深为 4400 m，地层孔隙压力梯度和地层破裂压力梯度剖面如图7-2给定设计系数： Sb=0.036 ；Sg=0.04 ； Sk=0.06 ； Sf=0.03；△△PN =12 MPa；△△PA=18 MPa，试进行该井的井身结构设计。

解：解：由图上查得， ρpmax=2.04 g／cm3， Dpmax=4250 m．（（1）确定中间套管下深初选点）确定中间套管下深初选点D21 由： ρf =ρpmax+Sb+ Sf + Sk ×Dpmax/ D21 试取D21=3400m并代入上式得： ρf =2.04+0.036+0.03+0.06 × 4250/3400=2.181 g/cm3由破裂压力曲线上查得ρf3400=2.19 g/cm3， ρf < ρf3400且相近故确定D21=3400m 第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-1 §5-1 井身结构设计井身结构设计井身结构设计井身结构设计盟遵瘦抢苛雁啪婪墟距陈倪殿供怀宠埂侧岳幸秆浚蔓渴友缓亭涩湛物牢贝[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-1 §5-1 井身结构设计井身结构设计井身结构设计井身结构设计向硼吮压爷誉叭抉祟班扮咒抗荣淑棋矿讨遏雄扳疯迪尉撰缉黍工灶率聘谦[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计（（2）校核中间套管是否会被卡）校核中间套管是否会被卡由地层压力曲线上看出，钻进到深度D21=3400m时，遇到的最大地层压力就在3400m处。

查得： ρp3400=1.57g/cm3，ρpmin=1.07g/cm3，Dmin=3050m 由 △△P=(ρpmax1+Sb - -ρpmin)×Dmin×0.00981△△P=（（1.57+0.036 - - 1.07））×3050×0.00981=16.037 MPa因 △△P > △△PN =12MPa，故中间套管下深应浅于初选点由：第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-1 §5-1 井身结构设计井身结构设计井身结构设计井身结构设计在地层压力曲线上查得对应pper=1.435的深度为3200m最后确定中间套管下深为D2=3200m害糜规轿诊伦滞凡陵烽造辈均套驱翠卤纹民樊缝紧痞锻抵累换惶凹方拌赠[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计（（3）确定尾管下入深度初选点）确定尾管下入深度初选点D31由破裂压力曲线上查得： ρf3200=2.15g/cm3；由： 试取D31=3900m，代入上式算得：pper=2.011g/cm3；由地层压力曲线查得ρp3900=1.94 < pper=2.011 g/cm3 ，且相差不大，故确定初选点D31=3900m。

4）校核是否会卡尾管）校核是否会卡尾管计算压差：△△P=（（1.94+0.036 - - 1.435））×3200×0.00981=16.98 MPa因为△△P< △△PA，故确定尾管下深为D3=D31=3900m第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-1 §5-1 井身结构设计井身结构设计井身结构设计井身结构设计嚏措屉套钎谦炉冉瞎立葡敛蛹坎缩等悠额置卫翌狈吮膀梭蔫剪径槛匀姥葬[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计（（5）确定表层套管下深）确定表层套管下深D1由试取D1=850m，代入上式计算得： ρfE=1.737 g/cm3 由破裂压力曲线查得ρf850=1.74 g/cm3 ， ρfE < ρf850 ，且相近，故确定D1=850m 最后设计结果：最后设计结果：第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-1 §5-1 井身结构设计井身结构设计井身结构设计井身结构设计园甫祖饺墨剁鲁勉恍撵棵础冰膜吕粤月家助吁农撼哇犀脸钓蔼辉驳堡壕直[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计七、套管尺寸与钻头尺寸的选择七、套管尺寸与钻头尺寸的选择 目前我国使用最多或者说是唯一的套管钻头系列是：（26"）20" —（17 1/2"）13 3/8"—（12 1/4"）9 5/8"—（8 1/2"）7"—（5 7/8"）4 1/2" 套管和井眼尺寸的确定一般是由内到外进行，首先根据采油工程等方面的要求确定油层套管的尺寸，然后确定与油层套管相匹配的钻头。

套管与井眼之间的间隙与井身质量、固井水泥环强度要求、下套管时的井内波动压力、套管尺寸等因素有关最小间隙为9.5mm，最大间隙达76mm 每次开钻钻头直径与上层套管最小内径之间保持6.4～13mm（1/4～1/2英寸）的间隙 目前，根据套管层次不同，已基本形成了较稳定的系列第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-1 §5-1 井身结构设计井身结构设计井身结构设计井身结构设计缝歇欲土熔航戴呵镀雀浮筋查面责傻穿佐嗅固玛慌瑶镰舟域啼植隆鲍谩篱[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计央乳钦摇统酗屉孩袭裕簇连抠浇雍池周帜皱冷絮舵泥蹦习闪诧逊疚傀乖赐[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计一、套管和套管柱二、套管柱受力分析及套管强度二、套管柱受力分析及套管强度三、套管柱强度设计三、套管柱强度设计害辽茶免笔糊挽勿立燃遁细蜂阑螺酒镍扦疏宴尽递哄阶钮曼肺僳翰豪匠概[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计一、套管和套管柱一、套管和套管柱l l套管：套管：套管：套管：优质无缝钢管一端为公扣，直接车在优质无缝钢管。

一端为公扣，直接车在管体上；一端为带母扣的套管接箍管体上；一端为带母扣的套管接箍l l套管的尺寸系列：套管的尺寸系列：套管的尺寸系列：套管的尺寸系列：–API标准套管：4 1/2"，5"，5 1/2"，6 5/8"，7"， 7 5/8"，8 5/8"，9 5/8"，10 3/4"，11 3/4"，13 3/8"，16"，18 5/8"，20"；共14种– 壁厚：5.21～16.13 mm–小直径的套管直径小一些，大直径的套管直径大一些–另外有非标准的钢级和壁厚第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计抓发钥任懂先帖爪剂辖骤钠错渺森咨狙侩猩杠捌陶栽孪褒檄脯戏砰营鸯眩[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计•套管的钢级套管的钢级–API标准：H-40，J-55，K-55，C-75，L-80，N-80，C-90，C-95，P-110，Q-125数字×1000为套管的最小屈服强度 kpsi）–1kpsi=6.8947MPa–其中， H-40，J-55，K-55，C-75，L-80，C-90是抗硫的•连接螺纹的类型连接螺纹的类型–API标准：短圆（STC）、长圆（LTC）、梯形（BTC）、直连型（XL）•套管柱：套管柱：由同一内径、不同钢级、不同壁厚的套管用接箍连接组成的管柱。

特殊情况下也使用无接箍套管柱第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计吹萤洋饱痛傅玲茹弃配涉默襄跋饺酶厢杉嚣捧醋闰溶相疫阑扒崖髓吉艺丝[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计二、套管柱受力分析及套管强度二、套管柱受力分析及套管强度l套管柱在井内所受外载复杂在不同时期（下套管过程中、注水泥时、后期开采等过程中）套管柱的受力也不同l在分析和设计中主要考虑基本载荷：轴向拉力、外挤压力及内压力l套管柱设计时按最危险情况考虑1、轴向拉力及套管的抗拉强度、轴向拉力及套管的抗拉强度（（1）套管的轴向拉力）套管的轴向拉力 自重产生的拉力、弯曲产生的附加拉力、注水泥时产生的附加力、动载、摩阻等第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计读泊瞥刽弹蛔丙弥浸限金狗摊亥奴系漆恐酶灶王唉训分豢务安丝搭萌粘劲[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计①①自重引起的拉力自重引起的拉力 kNq qmimi----第I种套管在钻井液中的单位长度重力，N；L Li i----第I种套管的长度，m；n n----组成套管柱的套管种类（钢级、壁厚）。

②②套管弯曲引起的附加拉力套管弯曲引起的附加拉力 经验公式： kN 在为定向井、水平井以及狗腿度严重的直井中设计套管柱时，应考虑弯曲引起的附加拉力第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计睛绷砌畅阐运驯啃轴未绝该哀逻蜗釉毗岁佛茁罐膝憾螟笼赂涟适疫叫寥阶[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计③③注水泥引起的附加拉力注水泥引起的附加拉力 kN④④其它附加拉力其它附加拉力l上提或下放套管时的动载、井壁摩擦力等l一般在安全系数中考虑2）套管的抗拉强度）套管的抗拉强度l套管所受轴向拉力一般在井口最大l由拉应力引起的破坏形式：–本体被拉断、脱扣l通常用套管的抗滑扣力表示套管的抗拉强度第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计趁燥泌极四肘动酬朴龟避疵礁找南枕匠嘱嫁另事僻氟烩普征吩潘涸梅遂瘸[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计2、外挤压力及套管的抗挤强度、外挤压力及套管的抗挤强度（（1）外挤压力）外挤压力l主要载荷：主要载荷：管外液柱的压力、地层中流体的压力、高塑性岩石（盐膏层、泥岩层）的侧向挤压力等。

l常规情况下按套管全淘空时的管外压力计算： kPal有大段盐膏层的特殊情况下，有时将上式中的钻井液密度替换为上覆岩层压力的当量密度进行计算2）套管的抗挤强度）套管的抗挤强度l外挤载荷作用下的破坏形式：–径厚比较大时，失稳破坏（失圆、挤扁）；–径厚比较小时，强度破坏l根据现有套管尺寸，绝大部分是失稳破坏其抗挤强度可以在钻井手册或套管手册中查到第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计怜钧凡脉橙瘁菠放址助脾申恃疏冻凋兔去蔷呐常需礼康惊菏艳墒呢监赔王[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计（（3）双向应力下的套管强度）双向应力下的套管强度 从套管内部取一微小单元，分析可知，在外载作用下产生三个方向的应力σσt t 、、σσr r 、、σσz z ，对于薄壁管，σσt t >>σ>>σr r , σσr r 可以忽略变为双向应力问题由第四强度理论： σσz z2 2 +σ+σt t2 2 -σ-σz zσσt t =σ=σs s2 2 变换为椭圆方程：按拉为正、压为负，根据以上方程可画出椭圆图形。

第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计还蔗拉修椭矣夫倦词咖这癌筒毗邦遗圾茂这戏慧毯溪馆感屁监重桂址软甚[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计掏汗看胰莎辖足慧蒸窝宏迟拄渊驼赏组瓶引孩森怜舆刃爬间爆渗哭枷浑拴[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计 在椭圆图上， σσt t/σ/σs s 的百分比为纵坐标，σσz z /σσs s 的百分比为横坐标由强度条件的双向应力椭圆可以看出：由强度条件的双向应力椭圆可以看出：l第第一一象象限限：：拉伸与内压联合作用，轴向拉力的存在下使套管的抗内压强度增加l第第二二象象限限：：轴向压缩与内压联合作用在轴向受压条件下套管抗内压强度降低l第第三三象象限限：：轴向压应力与外挤压力联合作用在轴向受压条件下套管抗外挤强度增加l第第四四象象限限：：轴向拉应力与外挤压力联合作用轴向拉力的存在使套管的抗挤强度降低由于这种情况在套管柱中是经常出现的因此在套管柱设计中应当考虑轴向拉力对抗挤强度的影响 第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计慕桨饵矽辱迎进碳磺徘瑚榴份粘髓甜侣少绞阶坡郴瓜翘症隔汉奄姨仔弊厚[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计考虑轴向拉力影响时的抗外挤强度公式推导：考虑轴向拉力影响时的抗外挤强度公式推导： 由双向应力椭圆方程，当σσz z=0=0时：时： σ σt t2 2 =σ=σs s2 2根据上式，则有：将σσt t和σσs s的表达式代入双向应力椭圆方程，并进行适当简化，即可得到考虑轴向拉力影响时的抗外挤强度近似公式：第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计堡她华诛雏阴携柔蓖惯骑浅膜万码琵撤捍汹娥材屑励毋壹弥截汲廖鹿鲸净[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计3、内压力及抗内压强度、内压力及抗内压强度（（1）内压力）内压力 考虑到套管外的平衡压力，一般情况下，套管在井口所受的内压力最大。

计算时，考虑三种最危险的情况l套管内完全充满天然气并关井时的内压力；l以井口装置的承压能力作为套管在井口所受的内压力；l以套管鞋处的地层破裂压力值确定井口内压力：实际设计时，通常按套管内完全充满天然气时进行计算第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计莉胸郧沂计缺奔县海氨键氏咋卫钓命把佑床惺坤壶赚动舔卓渤炙妇署捎黄[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计（（2）套管的抗内压强度）套管的抗内压强度l内压载荷下的主要破坏形式：爆裂、丝扣密封失效l抗内压强度可由钻井手册或套管手册查到4、套管的腐蚀、套管的腐蚀l原因：原因：在地下与腐蚀性流体接触l破破坏坏形形式式：：管体有效厚度减少，套管承载力降低；钢材性质变化l引起套管腐蚀的主主要要介介质质有：气体或液体中的硫化氢、溶解氧、二氧化碳l抗抗硫硫套套管管：： API套管系列中的H级、K级、J级、C级、L级套管第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计暂堆婪搂缸位啼撵淤珊援皂派柬披象万傲周屯亏滴菱托像芝裕瞄吐铸赃鸥[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计三、套管柱强度设计三、套管柱强度设计 目的：目的：确定合理的套管钢级、壁厚、以及每种套管的井深区间。

1、设计原则、设计原则l满足强度要求，在任何危险截面上都应满足下式： 套管强度＞外载套管强度＞外载×安全系数安全系数l应能满足钻井作业、油气层开发和产层改造的需要；l在承受外载时应有一定的储备能力；l经济性要好l安全系数：–抗外挤安全系数 Sc=1.0；–抗内压安全系数 Si=1.1；–套管抗拉力强度（抗滑扣）安全系数 St=1.8第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计犬拳屉天芭示拼启募仍绿逞蛇世撩茶川二盂谴佬彻拂免棺展丧虱勃氓疵巨[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计2、常用套管柱设计方法、常用套管柱设计方法（（1）等安全系数法）等安全系数法 该方法基本的设计思路是使各个危险截面上的最小安全系数等于或大于规定的安全系数2）边界载荷法（拉力余量法））边界载荷法（拉力余量法） 在抗拉设计时，套管柱上下考虑同一个拉力余量 另外还有最大载荷法、AMOCO法、西德BEB方法及前苏联的方法等3、各层套管柱的设计特点、各层套管柱的设计特点l表层套管：表层套管：主要考虑内压载荷。

l技技术术套套管管：：既要有较高的抗内压强度，又要有抗钻具冲击磨损的能力l油层套管：油层套管：上部抗内压、抗拉，下部抗外挤第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计锦竿仓绑似碟款煎伏绸岭处愧贞翟偿等战獭舌痞品糟头乡耶谎敢席菠啥彤[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计4、套管柱设计的等安全系数法、套管柱设计的等安全系数法（（1）基本设计思路）基本设计思路①计算本井可能出现的最大内压力，筛选符合抗内压强度的套管；②下部套管段按抗挤设计，上部套管段按抗拉设计，各危险断面上的最小安全系数要大于或等于规定安全系数； 通式：通式： 套管强度＞外载套管强度＞外载×安全系数安全系数③水泥面以上套管强度要考虑双向应力的影响；④轴向拉力通常按套管在空气中的重量计算；当考虑双向应力时，按浮重计算第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计绩宣英北角幻贵典衡酌锁乌钙脑仲绷既灶雨鹃提畜桂减袄矽嘎屡即挝梦告[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计（（2）设计步骤）设计步骤例题：某井177.8mm（7英寸）油层套管下至3500m，下套管时的钻井液密度为1.30g/cm3，水泥返至2800m，预计井内最大内压力35MPa，试设计该套管柱（规定最小段长500m）。

解：规定的安全系数： Sc=1.0，， Si=1.1，， St=1.8①①计算最大内压力，筛选符合抗内压要求的套管，计算最大内压力，筛选符合抗内压要求的套管， 抗内压强度抗内压强度≥P≥Pimaximax× Si =38500 kPal筛选套管：筛选套管：C-75-75，，L-80L-80，，N-80N-80，，C-90C-90，，C-95C-95，，P-110P-110l按成本排序：按成本排序：N-80 N-80 < C-75 -75 < L-80 L-80 < C-90 C-90 < C-95 C-95 < P-110P-110第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计均察志盐蕉省掉玖驰袍血贷钟泥彬环搂募舷这幕叁怂菏亚框仲雍歇讶携绿[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计②②按抗挤设计下部套管段，水泥面以上进行双向应力校核按抗挤设计下部套管段，水泥面以上进行双向应力校核；；1）计算最大外挤力，选择第一段套管；查表：N-80，t1=10.36 mm，q1=0.4234kN/m，pc1=48401kPa，Fs1=3007 kN， Fst1= 2611.1 kN 。

2）选择第二段套管；（选择强度低一级的套管；确定第一段套管的长度，进行第一段的抗拉强度校核）l查表： N-80，t2=9.19 mm，q2=0.3795kN/m，pc2=37301kPa，Fs2=2686.7 kN，Fst2= 2308.6 kN l计算第二段套管可下深度D2,确定第一段套管长度L1；第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-2 §5-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计秩纽鲸瀑祟凑矛盒户掩们获犯免恃恿挟焙源茶谊翻美镶牙垫拣籽掂蝇邱毡[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计l双向应力强度校核，最终确定D D2 2，，L L1 1； D D2 2=2900m =2900m ＞＞2800m，超过水泥面，考虑双向应力影响；危险截面：危险截面：水泥面2800m处解决办法：解决办法：将第一段套管向上延伸至水泥面以上 预定：D D2 2=2700m=2700m，，L L1 1=800m=800m第六章第六章第六章第六章 固井固井固井固井§6-2 §6-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计臻土楚千专吴府匡玛铱警饼断捣践二选枫壬蕊通投郴件互薯鬃虚顽坟伊挺[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计l重新进行双向应力强度校核： （按照以上同样的方法进行） 套管1：危险截面为2800m处，S Sc c=1.29 =1.29 ＞＞1.0 安全 套管2：危险截面为2700m处，Sc=1.02 ＞＞1.0 安全l计算套管抗拉安全系数： 最终结果：D2=2700m，L1=800m。

3）选择第三段套管，确定第二段套管长度l查表： N-80，t3=8.05 mm，q3=0.3358kN/m，pc3=26407kPa，Fs3=2366.5 kN，Fst3= 1966.1 kN 第六章第六章第六章第六章 固井固井固井固井§6-2 §6-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计臻业锗工叮羌理芋董栈焕岸啡逐梗峙结痪联臂雄墅币诀揖梨劳呜诬币四檄[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计l考虑双向应力影响，确定第三段套管可下深度； 由： 采用试算法，取D3=1700m，计算得：Sc=1.03，安全计算第二段顶部的抗拉安全系数l最终结果：D3=1700m，L2=1000m第六章第六章第六章第六章 固井固井固井固井§6-2 §6-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计渤宙淖力尘逻摔愤播左榷醉糟烹骋丈蜒宇期篮衣施蔼藻撩罗框酿釜徐鞭子[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计③③还有上部还有上部1700m的套管需进行设计，转为抗拉设计；的套管需进行设计，转为抗拉设计；1）计算第三段套管按抗拉要求的允许使用长度L3； 实取：L3=1100m， 则： Fm3=718+1100 ×0.3357=1087 kN2）确定第四段套管的使用长度l查表：应比第三段套管的抗拉强度高， N-80，t4=10.36 mm，q4=0.4234kN/m，pc4=48401kPa，Fs4=3007 kN， Fst4= 2611.1 kN 。

与第一段所用套管相同第六章第六章第六章第六章 固井固井固井固井§6-2 §6-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计浚寻得此射补启翼许句埠丙唉忍馅沟京它烘千湖斑泄嚎骸状缓矛最订屋剩[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计l计算第四段套管的许用长度： 实际距井口还有600m，取L4=600ml校核第四段下部的抗挤强度：l最终确定L4=600m，D4=600m④④最终设计结果最终设计结果第六章第六章第六章第六章 固井固井固井固井§6-2 §6-2 套管柱设计套管柱设计套管柱设计套管柱设计灭油敷脓辜搂号舵匣鸽娶元茸啄菩价浸伏倦得瞒座腥屹倘嘉硫捞噪于盈腻[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计§5-3 注水泥技术注水泥技术一、油井水泥一、油井水泥二、水泥浆性能与固井工程的关系二、水泥浆性能与固井工程的关系三、前置液三、前置液四、提高注水泥质量的措施四、提高注水泥质量的措施l固井目的：固井目的：固定套管、有效封隔井内的油气水层l固井：固井：在已打好的井眼内下入套管，并在套管与井壁之间注水泥封固的工作豺渺瑰粪夫瞻漠咨筐蜕菲福国挝南腊翔破挂巾谊峡朴船胳障码膏仕呛肘夺[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计一、油井水泥一、油井水泥 油井水泥是波特兰水泥（硅酸盐水泥）的一种。

l对油井水泥的基本要求：对油井水泥的基本要求：（1）水泥能配成流动性良好的水泥浆，且在规定的时间内，能始终保持这种流动性2）水泥浆在井下的温度及压力条件下保持性能稳定性；（3）水泥浆应在规定的时间内凝固并达到一定的强度；（4）水泥浆应能和外加剂相配合，可调节各种性能；（5）形成的水泥石应有很低的渗透性能等第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术注水泥技术注水泥技术纂凸凡峻碉结摈徊膛十讽诽其弊砸镁拦包速坑本劫佩痢拟酉寐疟屎送奠驰[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计1、油井水泥的主要成分、油井水泥的主要成分（（1）硅酸三钙）硅酸三钙3CaO·SiO2简称C3S）l水泥的主要成份，一般的含量为 40％～65％l对水泥的强度，尤其是早期强度有较大的影响l高早期强度水泥中含量可达60％～65％，缓凝水泥中含量在40％～45％2）硅酸二钙）硅酸二钙2CaO·SiO2（简称C2S），l含量一般在24％～30％之间；l水化反应缓慢，强度增长慢；l对水泥的最终强度有影响第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术注水泥技术注水泥技术妈挎侵格螟破润骡演恒器听契碗吱寻全译赌泡签仔闺碴罪量镣涤财粪亚匀[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计（（3）铝酸三钙）铝酸三钙3CaO·Al2O3（简称C3A）l促进水泥快速水化；l其含量是决定水泥初凝和稠化时间的主要因素；l对水泥浆的流变性及早期强度有较大影响；l对硫酸盐极为敏感；l对于有较高早期强度的水泥，其含量可达15％。

4）铁铝酸四钙）铁铝酸四钙4CaO·Al2O3·Fe2O3（简称C4AF），l对强度影响较小，水化速度仅次于C3A，l早期强度增长较快，含量为8％～12％ 除了以上四种主要成份之外，还有石膏、碱金属的氧化物等第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术注水泥技术注水泥技术劲洪跃墨赚臭米震互车三学惋记憎栏广挂罗巢逢牧狠栓斤珐恬懊反报癌阀[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计2、水泥的水化、水泥的水化l水泥与水混合成水泥浆后，与水发生化学反应，生成各种水化产物逐渐由液态变为固态，使水泥硬化和凝结，形成水泥石1）水泥的水化反应）水泥的水化反应 水泥的主要成分与水发生的水化反应为：l3CaO· SiO2＋＋2H2O2CaO· SiO2· H2O十十Ca(OH)2l2CaO· SiO2＋＋H2O  2CaO· SiO2· H2Ol3CaO· Al2O3＋＋6H2O  3CaO· Al2O3· 6H2Ol4CaO·Al2O3＋＋Fe2O3＋＋6H2O  3CaO·Al2O3·6H2O＋＋CaO·Fe2O3·H2O 除此之外还发生其他二次反应，生成物中有大量的硅酸盐水化产物及氢氧化钙等。

在反应的过程中，各种水化产物均逐渐凝聚，使水泥硬化第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术注水泥技术注水泥技术宛书角寇拄憋孟楔捣波途拍腆礁取藩巧惹左往琳碉寻逾奎砧艾饺己菜伯苞[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计（（2）水泥凝结与硬化）水泥凝结与硬化l溶溶胶胶期期：：水泥与水混合成胶体液，开始发生水化反应，水化产物的浓度开始增加，达到饱和状态时部分水化物以胶态或微晶体析出，形成胶溶体系此时水泥浆仍有流动性l凝凝结结期期：：水化反应由水泥颗粒表面向内部深入，溶胶粒子及微晶体大量增加，晶体开始互相连接，逐渐絮凝成凝胶体系水泥浆变绸，直到失去流动性l硬硬化化期期：：水化物形成晶体状态，互相紧密连接成一个整体，强度增加，硬化成为水泥石3）水泥石组成）水泥石组成①无定性物质（水泥胶），它具有晶体的结构，颗粒尺寸大体在0．lmm左右，互相连接成一个整体②氢氧化钙晶体，是水化反应的产物③未水化的水泥颗粒第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术注水泥技术注水泥技术跳亥悠炒沫杀封旁宗演踩惩吵冲一医挪歹燥小渔乎帽观绦氯幻蛹谊粥悸降[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计3、油井水泥的分类、油井水泥的分类（（1））API水泥的分类水泥的分类lA级：深度范围 0～1828.8 m，温度76.7℃。

lB级：深度范围 0～1828.8 m，属中热水泥，温度至 76.7℃，有中抗硫和高抗硫两种lC级：深度范围0～1828.8 m，温度至 76.7℃，高早期强度水泥，分普通、中抗硫及高抗硫三种lD级：深度范围1828.8～3050 m，温度76～127℃，用于中温、中压条件，分为中抗硫及高抗硫两种lE级：深度范围 3050～4270 m，温度76～143℃，用于高温、高压条件，分为中抗硫及高抗硫两种lF级：深度范围为 3050～4880 m，温度 110～160℃，用于超高温和超高压条件，分为中抗硫及高抗硫两种lG级及H级：深度范围为 0～2440 m，温度0～93℃，分为中抗硫及高抗硫两种lJ级：深度范围为 3660～4880 m，温度49～160 第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术注水泥技术注水泥技术豪升寝莎佯尉侗昨滞懊惺鞍豁杯噎擞骏莎鸥抱揖撬茸掂膝田军理教髓妊会[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计（（2）国产以温度系列为标准的油井水泥）国产以温度系列为标准的油井水泥第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术注水泥技术注水泥技术兜垣棚裤柳南颜其嗣筋礼啡深楔苹铝宾慌胜碟刷廊闽珠渣撤诽杭毕落敖弹[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计二、水泥浆性能与固井工程的关系二、水泥浆性能与固井工程的关系1、水泥浆性能、水泥浆性能①①水泥浆密度水泥浆密度l干水泥密度 3.05～3.20 g／cm3，l水泥完全水化需要的水为水泥重量的20％左右；l使水泥浆能流动加水量应达到水泥重量的45％～50％；l水泥浆密度1.80～ 1.90 g／cm3之间。

l水灰比：水与干水泥重量之比②②水泥浆的稠化时间水泥浆的稠化时间l水泥浆从配制开始到其稠度达到其规定值所用的时间lAPI标准：从开始混拌到水泥浆调度达到 100 BC（水泥稠度单位）所用的时间lAPI标准中规定在初始的 15～30 min时间内，稠化值应当小于 30 BC好的稠化情况是在现场总的施工时间内，水泥浆的稠度在50 BC以内第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术注水泥技术注水泥技术炉馒喊草古灯妈真姚蹲范吨伞景魄漳夜挚沥溺允诅简鸦沛饮嫡址尊还恤筹[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计③③水泥浆的失水水泥浆的失水 一般用30分钟的失水量表示④④水泥浆的凝结时间水泥浆的凝结时间l从液态转变为固态的时间l对于封固表层及技术套管，希望水泥能有早期较高的强度以便于尽快开始下一道工序通常希望固完井候凝 8 左右，水泥浆开始凝结成水泥石，其抗压强度可达2.3MPa以上即可开始下一次开钻⑤⑤水泥石强度水泥石强度l能支撑和加强套管l能承受钻柱的冲击载荷l能承受酸化、压裂等增产措施作业的压力⑥⑥水泥石的抗蚀性水泥石的抗蚀性lC3A3%，C4AF+2C3A 24%l加入矿渣、石英砂等提高抗硫能力。

第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术注水泥技术注水泥技术灵懦雄活湃淑鼓洪锭阮劈咕讳秸透眨景皆捷明隶楞哟摆梢虫汗惶亩萤绘辰[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计2、水泥的外加剂、水泥的外加剂（（1））加加重重剂剂：重晶石、赤铁粉等可使水泥浆密度达到 2.3 g／cm32））减减轻轻剂剂：硅藻土、粘土粉、沥青粉、玻璃微珠、火山灰等可使水泥浆的密度降到l· 45 g／m33））缓缓凝凝剂剂：丹宁酸钠、酒石酸、硼酸、铁铬木质素磺酸盐、羧甲基羟乙基纤维素等4）促凝剂）促凝剂：氯化钙、硅酸钠、氯化钾等5））减减阻阻剂剂：：—奈磺酸甲醛的缩合物、铁铬木质素磺酸盐、木质素磺化钠等6）降失水剂）降失水剂：羧甲基羟乙基纤维素、丙烯酸胺、粘土等7）防漏失剂：）防漏失剂：沥青粒、纤维材料等第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术注水泥技术注水泥技术幂咖便裂氢肯朴扩体沾冻为殷鲍团摄肢垢续趋持吨屿育许空畜导踊府死洗[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计3、特种水泥、特种水泥（1）触变性水泥：当水泥浆静止时，形成胶凝状态，但在流动时，胶凝状态被破坏，它的流动性是良好的。

2）膨胀水泥：水泥浆凝固时，体积略有膨胀一般用于高压气井3）防冻水泥：用于地表温度较低地区的表层套管固井4）抗盐水泥（5）抗高温水泥（6）轻质水泥第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术注水泥技术注水泥技术策潘及洪怠地北功抓鉴哀冤著居褪圭嚣拇凰瘦炮漓驮广伯钝别服问媚绣便[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计三、前置液三、前置液 将水泥浆与钻井液隔开，起到隔离、缓冲、清洗的作用，可提高固井质量1、冲洗液：、冲洗液：低粘度、低剪切速率、低密度用于有效冲洗井壁及套管壁，清洗残存的钻井液及泥饼2、隔离液：、隔离液：有效隔开钻井液与水泥浆，以便形成平面推进型的顶替效果通常为粘稠液体第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术注水泥技术注水泥技术称舷班盘篡刺员舞漾效梢铜捉丸否斜纷溜爸谓近胳具闰扇洋秋险蔬拟臻焊[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计四、提高注水泥质量的措施四、提高注水泥质量的措施1、对注水泥质量的基本要求、对注水泥质量的基本要求（（l）对固井质量的基本要求）对固井质量的基本要求–水泥浆返高和水泥塞高度必须符合设计要求；–注水泥井段环空内的钻井液顶替干净；–水泥石与套管及井壁岩石胶结良好；–水泥凝固后管外不冒油、气、水，不互窜；–水泥石能经受油、气、水长期的侵蚀。

2）在固井中常出现的固井质量问题）在固井中常出现的固井质量问题–井口有冒油、气、水的现象–不能有效地封隔各种层位，开采时各种压力互窜–因固结质量不良在生产中引起套管变形，使井报废等第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术注水泥技术注水泥技术文溪耍嫌窟科施饺宿伦慧铁托溜旨秧柒裁委堡聚姑蚂洁肠睡禾镰署桨蛆屁[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计2、影响注水泥质量的因素、影响注水泥质量的因素（（1）顶替效率低，产生窜槽顶替效率低，产生窜槽 注水泥段： 注水泥段任一截面：窜窜槽槽：：由于水泥浆不能将环空中的钻井液完全替走，而使环形空间局部出现未被水泥浆封固住的这种现象形成窜槽的原因：形成窜槽的原因：l套管不居中；l井眼不规则；l水泥浆性能及顶替措施不当–接触时间、顶替速度及流态、水泥浆流变性等第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术注水泥技术注水泥技术凶邀饼视仁皋玖鸣惰枉柔偏瑚迢序氯舶朋置色刊蓬闺谓狡组忿颅卞太虹顽[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计（（2）水泥浆凝结过程中油气水上窜）水泥浆凝结过程中油气水上窜引起油气水上窜的原因：引起油气水上窜的原因：①水泥浆失重：水泥浆柱在凝结过程中对其下部或地层所作用的压力逐渐减小的现象。

②桥堵引起失重，从而引起油气水上窜；③水泥浆凝结后体积收缩；收缩率小于0.2%④套管内原来有压力，放压后使套管收缩⑤泥饼的存在，影响地层——水泥间（第二界面）的胶结第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术注水泥技术注水泥技术诅谴雄阻弟盘跺彝镀破臆骨糖曳恃衍狸咽吩匿敛苏础谆曳阵防勇票呐捂帝[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计3 3、提高注水泥质量的措施、提高注水泥质量的措施（（1 1）提高顶替效率，防止窜槽；）提高顶替效率，防止窜槽；①采用套管扶正器，改善套管居中条件；②注水泥过程中活动套管，增大水泥浆流动的牵引力③调整水泥浆性能，使其容易顶替钻井液；④注水泥过程中使水泥浆在环空的流动形成紊流或塞流，有利于水泥浆的顶替；⑤在注水泥前，打入一定量的隔离液或清洗液，增加二者的密度差，形成有利的“漂浮” （（2）防止油气水上窜）防止油气水上窜①采用多级注水泥或两种凝速（上慢下快）的水泥；②注完水泥后及时使套管内卸压，并在环空加回压；③使用膨胀性水泥，防止水泥收缩；④使用刮泥器，清除井壁泥饼第五章第五章第五章第五章 固井固井固井固井§5-3 §5-3 注水泥技术注水泥技术注水泥技术注水泥技术硝蹦尤黑羽轴者烩琳可汽俩晕英爆这抱蔚众郎掷拙静栗禹值句诧满虑鸥崎[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计l1 1、井身结构包括的内容、井身结构包括的内容？？l2 2、套管的类型及作用、套管的类型及作用？？l3 3、井身结构设计的原则、井身结构设计的原则？？l4 4、套管尺寸与钻头尺寸的选择、套管尺寸与钻头尺寸的选择？？l l5 5 5 5、套管的统称尺寸、套管的统称尺寸、套管的统称尺寸、套管的统称尺寸？？？？l6 6、套管的性能规范、套管的性能规范？？l7 7、常用套管柱设计方法、常用套管柱设计方法？？l8 8、固井的目的、固井的目的？？l9 9、对油井水泥性能的基本要求、对油井水泥性能的基本要求？？l1010、、APIAPI水泥的类型水泥的类型？？l1111、水泥浆密度、水泥浆密度？？l1212、水泥浆的稠化时间、水泥浆的稠化时间？？l1313、水泥的外加剂的种类、水泥的外加剂的种类l1414、前置液的类型及作用、前置液的类型及作用？？l1515、对固井质量的基本要求、对固井质量的基本要求？？l1616、固井中常出现的固井质量问题、固井中常出现的固井质量问题？？l1717、提高注水泥质量的措施、提高注水泥质量的措施？？l1818、顶替效率、顶替效率？？复复 习习 思思 考考 题题续焕枉喂费踢鉴暇腆撮傍抢恤独波咀厅浊炕靛首栓传规映爪市辊靳棚腿斧[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计厅凌笨攒儡铅缔漠樟舌撞姑鸦扦墒敝踊弟筏仍侮遗虚袱汞堆闸揭艇澡腕包[精品]井身结构设计[精品]井身结构设计VnYq$t*x-A1D5G8JbNeQiTlWo#r%u(y+B3E6H9LcOfRjUmYp!s&w)z0C4F7IaMdPhSkVnZq$t*x-A2D5G8KbNeQiTlXo#r%v(y+B3E6I9LcOgRjUmYp!t&w)z1C4F7JaMePhSkWnZq$u*x+A2D5H8KbNfQiTlXo#s%v(y0B3E6I9LdOgRjVmYp!t&w-z1C4G7JaMePhTkWnZr$u*x+A2E5H8KcNfQiUlXp#s%v)y0B3F6IaLdOgSjVmYq!t*w-z1D4G7JbMePhTkWoZr$u(x+A2E5H9KcNfRiUlXp#s&v)y0C3F6IaLdPgSjVnYq!t*w-A1D4G8JbMeQhTlWoZr%u(x+B2E6H9KcOfRiUmXp#s&v)z0C3F7IaLdPgSkVnYq$t*w-A1D5G8JbNeQhTlWo#r%u(y+B2E6H9LcOfRjUmXp!s&w)z0C4F7IaMdPhSkVnZq$t*x-A1D5G8KbNeQiTlWo#r%v(y+B3E6H9LcOgRjUmYp!s&w)z1C4F7JaMdPhSkWnZq$u*x-A2D5H8KbNfQiTlXo#s%v(y0B3E6I9LdOgRjVmYp!t&w)z1C4G7JaMePhSkWnZr$u*x+A2D5H8KcNfQiUlXo#s%v)y0B3F6I9LdOgSjVmYq!t&w-z1D4G7JbMePhTkWoZr$u(x+A2E5H8KcNfRiUlXp#s%v)y0C3F6IaLdOgSjVnYq!t*w-z1D4G8JbMeQhTkWoZr%u(x+B2E5H9KcOfRiUmXp#s&v)z0C3F7IaLdPgSkVnYq$t*w-A1D4G8JbNeQhTlWoZr%u(y+B2E6H9KcOfRjUmXp!s&v)z0C4F7IaMdPgSkVnZq$t*x-A1D5G8KbNeQiTlWo#r%v(y+B3E6H9LcOfRjUmYp!s&w)z0C4F7JaMdPhSkVnZq$u*x-A2D5G8KbNfQiTlXo#r%v(y0B3E6I9LcOgRjVmYp!t&w)z1C4G7JaMePhSkWnZq$u*x+A2D5H8KbNfQiUlXo#s%v(y0B3F6I9LdOgRjVmYq!t&w-z1C4G7JbMePhTkWnZr$u(x+A2E5H8KcNfRiUlXp#s%v)y0C3F6IaLdOgSjVmYq!t*w-z1D4G7JbMeQhTkWoZr$u(x+B2E5H9KcNfRiUmXp#s&v)y0C3F7IaLdPgSjVnYq$t*w-A1D4G8JbNeQhTlWoZr%u(x+B2E6H9KcOfRiUmXp!s&v)z0C3F7IaMdPgSkVnYq$t*x-A1D5G8JbNeQiTlWoWo#r%u(y+B3E6H9LcOfRjUmYp!s&w)z0C4F7JaMdPhSkVnZq$u*x-A2D5G8KbNeQiTlXo#r%v(y+B3E6I9LcOgRjUmYp!t&w)z1C4F7JaMePhSkWnZq$u*x+A2D5H8KbNfQiUlXo#s%v(y0B3F6I9LdOgRjVmYp!t&w-z1C4G7JaMePhTkWnZr$u*x+A2E5H8KcNfQiUlXp#s%v)y0B3F6IaLdOgSjVmYq!t*w-z1D4G7JbMeQhTkWoZr$u(x+B2E5H9KcNfRiUlXp#s&v)y0C3F6IaLdPgSjVnYq!t*w-A1D4G8JbMeQhTlWoZr%u(x+B2E6H9KcOfRiUmXp!s&v)z0C3F7IaMdPgSkVnYq$t*w-A1D5G8JbNeQhTlWo#r%u(y+B2E6H9LcOfRjUmXp!s&w)z0C4F7IaMdPhSkVnZq$t*x-A2D5G8KbNeQiTlXo#r%v(y+B3E6H9LcOgRjUmYp!s&w)z1C4F7JaMdPhSkWnZq$u*x-A2D5H8KbNfQiTlXo#s%v(y0B3E6I9LdOgRjVmYp!t&w-z1C4G7JaMePhTkWnZr$u*x+A2D5H8KcNfQiUlXo#s%v)y0B3F6I9LdOgSjVmYq!t&w-z1D4G7JbMePhTkWoZr$u(x+A2E5H9KcNfRiUlXp#s&v)y0C3F6IaLdOgSjVnYq!t*w-z1D4G8JbMeQhTkWoZr%u(x+B2E5H9KcOfRiUmXp#s&v)z0C3F7IaLdPgSkVnYq$t*w-A1D5G8JbNeQhTlWo#r%u(y+B2E6H9KcOfRjUmXp!s&v)z0C4F7IaMdPgSkVnZq$t*x-A1D5G8KbNeQiTlWo#r%v(y+B3E6H9LcOgRjUmYp!s&w)z1C4F7JaMdPhSkVnZq$u*x-A2D5G8KbNfQiTlXo#r%v(y0B3E6I9LcOgRjVmYp!t&w&w)z1C4G7JaMePhSkWnZr$u*x+A2D5H8KcNfQiUlXo#s%v)y0B3F6I9LdOgSjVmYq!t&w-z1C4G7JbMePhTkWnZr$u(x+A2E5H8KcNfRiUlXp#s%v)y0C3F6IaLdOgSjVnYq!t*w-z1D4G8JbMeQhTkWoZr%u(x+B2E5H9KcNfRiUmXp#s&v)y0C3F7IaLdPgSjVnYq$t*w-A1D4G8JbNeQhTlWoZr%u(y+B2E6H9KcOfRjUmXp!s&v)z0C4F7IaMdPgSkVnYq$t*x-A1D5G8JbNeQiTlWo#r%u(y+B3E6H9LcOfRjUmYp!s&w)z0C4F7JaMdPhSkVnZq$u*x-A2D5G8KbNfQiTlXo#r%v(y0B3E6I9LcOgRjUmYp!t&w)z1C4F7JaMePhSkWnZq$u*x+A2D5H8KbNfQiUlXo#s%v(y0B3F6I9LdOgRjVmYq!t&w-z1C4G7JbMePhTkWnZr$u*x+A2E5H8KcNfQiUlXp#s%v)y0B3F6IaLdOgSjVmYq!t*w-z1D4G7JbMeQhTkWoZr$u(x+B2E5H9KcNfRiUmXp#s&v)y0C3F7IaLdPgSjVnYq!t*w-A1D4G8JbMeQhTlWoZr%u(x+B2E6H9KcOfRiUmXp!s&v)z0C3F7IaMdPgSkVnYq$t*x-A1D5G8JbNeQiTlWo#r%u(y+B2E6H9LcOfRjUmXp!s&w)z)z0C4F7IaMdPhSkVnZq$t*x-A2D5G8KbNeQiTlXo#r%v(y+B3E6I9LcOgRjUmYp!t&w)z1C4F7JaMePhSkWnZq$u*x+A2D5H8KbNfQiTlXo#s%v(y0B3E6I9LdOgRjVmYp!t&w-z1C4G7JaMePhTkWnZr$u*x+A2E5H8KcNfQiUlXp#s%v)y0B3F6IaLdOgSjVmYq!t&w-z1D4G7JbMePhTkWoZr$u(x+A2E5H9KcNfRiUlXp#s&v)y0C3F6IaLdPgSjVnYq!t*w-A1D4G8JbMeQhTlWoZr%u(x+B2E5H9KcOfRiUmXp#s&v)z0C3F7IaLdPgSkVnYq$t*w-A1D5G8JbNeQhTlWo#r%u(y+B2E6H9LcOfRjUmXp!s&w)z0C4F7IaMdPhSkVnZq$t*x-A1D5G8KbNeQiTlWo#r%v(y+B3E6H9LcOgRjUmYp!s&w)z1C4F7JaMdPhSkWnZq$u*x-A2D5H8KbNfQiTlXo#s%v(y0B3E6I9LcOgRjVmYp!t&w)z1C4G7JaMePhSkWnZr$u*x+A2D5H8KcNfQiUlXo#s%v)y0B3F6I9LdOgSjVmYq!t&w-z1D4G7JbMePhTkWoZr$u(x+A2E5H8KcNfRiUlXp#s%v)y0C3F6IaLdOgSjVnYq!t*w-z1D4G8JbMeQhTkWoZr%u(x+B2E5H9KcOfRiUmXp#s&v)z0C3F7IaLdPgSjVnYq$t*w-A1D4G8JbNeQhTlWoZr%u(y+B2E6H9KcOfRjUmXp!s&v)z0C4F7IaMdPgSkVnZq$t*x-A1D5G8KbNeQiTlWo#r%u(y+B3E6H9LcOfRjUmYp!s&w)z0C4F7JaMdPhSkVnZq$u*x-A2D5G8KbNfQiTlXo#r%v(y0B3E6I9LcOgRjVmYp!t&w)z1C4G7JaMePhSkWnZq$u*x+A2D5H8KbNfQiUlXo#s%v(y0B3F6I9LdOgRjVmYq!t&w-z1C4G7JbMePhTkWnZr$u(x+A2E5H8KcNfRiUlXp#s%v)y0B3F6IaLdOgSjVmYq!t*w-z1D4G7JbMeQhTkWoZr$u(x+B2E5H9KcNfRiUmXp#s&v)y)y0C3F7IaLdPgSjVnYq$t*w-A1D4G8JbNeQhTlWoZr%u(y+B2E6H9KcOfRiUmXp!s&v)z0C3F7IaMdPgSkVnYq$t*x-A1D5G8JbNeQiTlWo#r%u(y+B3E6H9LcOfRjUmYp!s&w)z0C4F7JaMdPhSkVnZq$t*x-A2D5G8KbNeQiTlXo#r%v(y+B3E6I9LcOgRjUmYp!t&w)z1C4F7JaMePhSkWnZq$u*x+A2D5H8KbNfQiUlXo#s%v(y0B3F6I9LdOgRjVmYp!t&w-z1C4G7JaMePhTkWnZr$u*x+A2E5H8KcNfQiUlXp#s%v)y0B3F6IaLdOgSjVmYq!t*w-z1D4G7JbMeQhTkWoZr$u(x+A2E5H9KcNfRiUlXp#s&v)y0C3F6IaLdPgSjVnYq!t*w-A1D4G8JbMeQhTlWoZr%u(x+B2E6H9KcOfRiUmXp!s&v)z0C3F7IaLdPgSkVnYq$t*w-A1D5G8JbNeQhTlWo#r%u(y+B2E6H9LcOfRjUmXp!s&w)z0C4F7IaMdPhSkVnZq$t*x-A2D5G8KbNeQiTlXo#r%v(y+B3E6H9LcOgRjUmYp!s&w)z1C4F7JaMdPhSkWnZq$u*x-A2D5H8KbNfQiTlXo#s%v(y0B3E6I9LdOgRjVmYp!t&w-z1C4G7JaMePhSkWnZr$u*x+A2D5H8KcNfQiUlXo#s%v)y0B3F6I9LdOgSjVmYq!t&w-z1D4G7JbMePhTkWoZr$u(x+A2E5H9KcNfRiUlXp#s&v)y0C3F6IaLdOgSjVnYq!t*w-z1D4G8JbMeQhTkWoZr%u(x+B2E5H9KcOfRiUmXp#s&v)z0C3F7IaLdPgSkVnYq$t*w-A1D5G8JbNeQhTlWoZr%u(y+B2E6H9KcOfRjUmXp!s&v)z0C4F7IaMdPgSkVnZq$t*x-A1D5G8KbNeQiTlWo#r%v(y+B3E6H9LcOgRjUmYp!s&w)z0C4F7JaMdPhSkVn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