第一章概述2第二章现浇梁支撑体系的计算321、概述321 支顶架的结构32.1.2 钢平台的结构32.2 钢管支架的计算52.2.1 荷载组合522 支架力学计算52.2.3 大楞计算：112.2.4小楞计算1322.5底模板计算142.3 钢平台的计算152.3.1钢平台构造152.3.2 36＃工字钢计算1723 贝雷架计算202.34 钢管桩计算23第三章钢管架搭设253.1施工准备2532基础253.3搭设钢管架及配件应符合下列规定：253.4钢管架拆除注意事项2735钢管架搭设作业安全措施28第四章钢管桩与贝雷架搭设30第五章环境保护措施31第六章安全生产和文明施工33第一章概述本工程为原西岸大桥东侧扩建新桥桥工程起点桥台桩号为k2+188,终点桥台桩号为k2+388，全桥共7跨新建桥标准跨径组合16+20+（28+56+32）+16+32=200m新建桥宽为10.8，横向布置为05米m（防撞栏)+75m(车行道）+2.8m（人行道）具体结构为：上部结构：（1)主桥：新建西岸大桥主桥的上部结构采用28m+56m+32m的变截面预应力混泥土连续箱梁，中支点梁高为3.5m，跨中梁高为2m。
箱体采用单箱双室结构，按A类构件设计2)引桥：引桥的上部结构采用16m和20m的空心板以及32m的小箱梁其中32m简支小箱梁为预制拼装结构，按A类构件设计，梁高为1.8m，端部设置牛腿，牛腿处梁高1.4m,单片小箱梁顶部宽24m，小箱梁间设置30cm湿接缝下部结构：中墩采用双柱墩梁固接，边墩采用钢筋混凝土盖梁双柱式墩为保证横桥向刚度，设置桩基础系梁及立柱系梁，基础采用钢筋混凝土钻孔灌注桩，所有桩基均按嵌岩桩设计桥墩主桥为双柱式墩，引桥为桩柱式墩,上接盖梁，桥台为一字式桥台桥型布置见下图西岸大桥桥位于佛山市南海区西樵镇原西岸大桥处，横跨**＊*河，该处河道较宽，河道顶面的宽度是14764m. 河床底的宽度是120.65m河床有水流河道的宽度是54.54，水深受季节性降水及＊＊＊*河水位影响明显水中桩基与连续梁施工需要搭设钢平台钢平台主要采用钢管桩与贝雷架相结合,钢平台搭设完毕后，在钢平台上搭设钢管支架第二章现浇梁支撑体系的计算2.1、概述本方案钢平台主要采用钢管桩与贝雷架和工字钢相结合.钢管桩根据实际需要运至施工现场，用25T吊车吊起振动锤(45KW）,夹住钢管桩，然后对位，对好位后启动电源开始振动下沉,钢管桩下沉过程中用全站仪观测钢管桩是否偏位，若发生偏位,立即停止振动.将振动锤松开,在反方向夹住钢管桩，再启动电源继续振动下沉，当钢管桩下沉到桩顶设计标高时，再用吊车吊起下一段钢管桩,并与已下沉钢管桩对接好，然后焊接接头再振动下沉。
为了保证不因地质变化影响桩的承载力,最后连续振动一分钟钢管桩贯入深度不大于5mm即可1支顶架的结构支顶架(碗扣）搭设方案,具体搭设见计算书设置按最不利计算，搭设，2米梁高可以重新计算,但费用相差不大）21.2钢平台的结构本工程过水段现浇梁需要搭设水上平台，水上平台的结构主要是贝雷架与钢管桩结合贝雷架顺桥向设置，1、箱梁两端中腹板采用三排单层,边腹板采用两排单层的组合，翼板采用两排单层的组合，跨径为6m;除两端部分也同样采取这一组合，跨径改为12米单幅桥宽横桥向设置11排贝雷架.贝雷架直接作用在4排32＃工字钢上，贝雷架上搭设32＃工字钢作为钢管支架的支撑体系.单幅桥宽横轴向设置5根Ф600×8mm钢管桩，钢管桩顶部用凹槽形式与2根32b工字钢连成一体.贝雷片间距见“工字钢受力简图”，贝雷片和工字钢连接；贝雷架上铺设32#工字钢作为钢管架的垫脚,32＃工字钢纵向间距为75cm，每条工字钢与最外边两排贝雷片用倒“u"型焊接，加强贝雷片和工字钢的整体性钢管桩横桥向见“工字钢受力简图”，钢管桩之间用20＃槽钢作为剪刀斜撑焊接连固成一体，详见附图钢平台横截面图钢平台截面图2.2 箱梁自重荷载分布简化依据箱梁的实际尺寸,将箱梁的横截面简化为两种形式，分别对应端部和跨中的两种典型横断面；在纵向上，箱梁两端各6m范围内采用端部横断面形式，中间为跨中横断面形式2.3 钢管支架的计算2.3.1箱梁两端的支架计算（两端各6米范围)一、 工程参数箱梁参数箱梁高度3。
5m顶板厚度0.25m底板厚度05m翼板厚度0.25m腹板厚度06m支架参数建筑施工危险等级Ⅲ级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1支模高度5m钢管类型φ48×35mm底板下立杆纵距08m立杆横距08m腹板下立杆纵距04m立杆横距0.4m翼板下立杆纵距1m立杆横距1m水平杆步距0.9m伸出长度a04m面板木胶合板 厚度：18mm次楞方木支撑,间距02m主楞双钢管剪刀撑设置依据JGJ300—2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向4跨，横距方向4跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重15kN/m3面板次楞自重05kN/m2支架自重0.14kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN25kN/m225kN/m2二、 箱梁翼板模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为18mm ，取宽度1m的面板作为计算宽度面板的截面抵抗矩W=1000×18×18/6=54000mm3；截面惯性矩I=1000×18×18×18/12=486000mm4；（一）强度验算1、 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0。
2m2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值均布线荷载设计值为:q1=［1.2×（24×025+125+0.5）+15]×1=11750kN/mq1=［135×（24×025+125+05）+14×0.7×25]×1= 11731kN/m根据以上两者比较应取q1= 11750kN/m作为设计依据集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.2×1×0.5=0.600 kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5= 3500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=01×11.750×022=0.047kN·m施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0213Pl=008×0600×0.22 +0213×3500×0.2=0151kN·m取Mmax=0.151KN·m验算强度.面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ=Mmax=0.151×106=2.80N/mm2< f=12.5N/mm2W54000面板强度满足要求！(二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0q = 1×(24×025＋125＋0.5+2。
5）=9.375kN/m;面板最大容许挠度值： 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；ν=0.677ql4=0677×9.375×2004=0.05mm <05mm100EI100×4500×486000满足要求！三、 箱梁翼板次楞方木验算次楞采用方木，宽度100mm，高度100mm,间距02m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =100×100×100/6=166667mm3;截面惯性矩 I =100×100×100×100/12=8333333mm4；(一）抗弯强度验算1、 次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距,L=1m2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值.均布线荷载设计值为：q1=［1.2×(24×0.25+1.5×0.25+05)+1.4×25]×0.2=2.350kN/mq1=[135×（24×025+125+05）+14×0.7×25］×0.2= 2346kN/m根据以上两者比较应取q1= 2.350kN/m作为设计依据集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=12×0.2×0.5=0.120kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4×2。
5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=01×2.350×12=0.235kN·m施工荷载为集中荷载：M2= 008q2l2+0.213Pl=0.08×0.120×12+0213×3.500×1=0755kN·m取Mmax=0755kN·m验算强度.木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；σ=Mmax=0755×106=4.53N/mm2< f=17N/mm2W166667次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=06q1l=0350×1=1.410kN施工荷载为集中荷载：V2= 06q2l+0.65P=0.6×0.120×1+065×3500=2.347kN取V=2.347kN验算强度.木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算：τ=3V=3×2347×103=0352N/mm2
875×10004=0.15mm <4mm100EI100×10000×8333333满足要求!四、 箱梁翼板主楞验算主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=10.16cm3，截面惯性矩I=2438cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2首先计算次楞作用在主楞上的集中力P作用在次楞上的均布线荷载设计值为:q11= [1.2×(24×0.25+15×0.25+0.5)+1.4×25]×0.2=2.350kN/mq12= [135×(24×0.25+125+0.5)+14×0.7×2.5］×0.2= 2346kN/m根据以上两者比较应取q1= 2350kN/m作为设计依据次楞最大支座力=1.1q1l=1350×1=2585kN次楞作用集中荷载P=2585kN,进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN）弯矩图（kN·m）最大弯矩 Mmax=1.318kN·m；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；σ。