122设计提示optibelt 三角带的皮带张力 正确的皮带张力对无故障动力传送和获得容许的带使用寿命具有 直接和至关重要的意义皮带张力过高或过低常常造成带的过早 失效张紧过度的带有时会引起主动或从动装置上轴承的损坏经验表明，非常普通的张紧方法，例如：“ 指压法“ ，不能确保传 动以最佳的效率传递，因此，建议使用 Optibelt 公式对每个传 动进行所需静态皮带张力' T ' 的计算 该张力是考虑正常的滑动 时传送最大功率所需要的最低张力一旦安装好皮带并施加初始张力，应使用Optibelt张力计进行检 查在带运转的前几个小时，应定期对带进行监控经验表明， 满载情况下运行大约3 0 分钟到4 个小时后，应进行第一次重新张 紧这产生初始的带拉伸，并“ 嵌入“ 到带轮的轮槽中在运转大约2 4 小时之后，如果需要的话，对传动进行检查并重新 对带进行张紧是可取的，尤其是满载下非连续运转时然后，可 以极大地增加检查之间的时间间隔应遵守1 3 0 到1 3 2 页上的安装 和维修帮助如果采用下面的方法对带张力进行计算、设置和检查，就可以避 免传动的张紧过度或张紧不足：I.通过跨挠曲对皮带张力进行检查 该方法提供了对计算所得或实际的静态皮带张力的间接测量。
它适用于下面的带型：S P Z ，S P A ，S P B ，S P C ，3 V ／9 N ， 5 V ／1 5 N ，Z ／1 0 ，A ／1 3 ，B ／1 7 ，2 0 ，C ／2 2 ，2 5 ， D ／3 2 ，X P Z ，X P A ，X P B ，X P C ，3 V X ，5 V X ，Z X ／X 1 0 ， A X ／X 1 3 ，B X ／X 1 7 ，C X ／X 2 2 E = 每1 0 0 m m 跨长的带偏差(mm)Ea= 给定跨长的带偏差 (mm)f= 用于设置皮带张力的负载 (N)k = 离心力的计算常数L = 传动的跨长(mm)Sa= 最小静态轴负载 (N)T = 每条带的最小静态张力(N)1. 使用下面的公式，计算静态皮带张力：当首次安装时，应把带张紧到高于计算所得皮带张力 的1 . 3 x T i . e 3 0 % T ≈+ k·v2500·(2,02- c1)· PBc1 · z · v2 . 根据皮带张力／偏差图8 到1 1 ，确定每1 0 0 m m 跨长的带偏差3 . 计算实际传动跨长的给定跨长的带偏差E a '把设置皮带张力T 的负载（对于相应的带型，从图8 到1 1 中获取） 施加到跨的中心并与跨垂直，如上面的插图所示。
测量偏差，如 果必要的话，对中心进行调整，直到获得正确的皮带张力为止II. 通过速度测量对皮带张力进行检查该方法使用理论上的滑移率对皮带张力进行检查首先在空载的 情况下测量主动和从动带轮的速度，然后在负载下进行测量S= 滑移率(%)n1L= 主动带轮速度，空载(rpm)n2L= 主动带轮速度，空载(rpm)n1B= 主动带轮速度，满载 (rpm)n2B= 主动带轮速度，满载 (rpm)计算滑移率的公式如下：在额定负载时，滑移率不应超过1 % 由于过度的侧面磨损和过热， 带的使用寿命显著缩短；当张力太低时，滑移率增大，导致负载 不足Ea ≈L = anom· sinE· L100β2n1L/ n2Ln1B/ n2BS = (1 -) 100.123设计提示optibelt 三角带和联组带的皮带张力图8 ：符合B S 3 7 9 0 和D I N 7 7 5 3 - 1 的optibelt SK高效窄形带的皮带张力图最小静态皮带张力 T （N ）每1 0 0 m m 跨长皮带的偏差E （m m ）图9 ：符合B S 3 7 9 0 和D I N 2 2 1 5 的optibelt VB传统三角带的皮带张力图最小静态皮带张力 T （N ）每1 0 0 m m 跨长皮带的偏差E （m m ）124设计提示optibelt 三角带和联组带的皮带张力图1 0 ：optibelt Super TX M＝S 切边铸齿带的皮带张力图最小静态皮带张力 T （N ）每1 0 0 m m 跨长皮带的偏差E （m m ）图1 1 ：optibelt Super TX M＝S 切边铸齿三角带的皮带张力图最小静态皮带张力 T （N ）每1 0 0 m m 跨长皮带的偏差E （m m ）125设计提示 optibelt 三角带和 optibelt KB 联组带的皮带张力 V.使用“ 长度附加值“ 的皮带张紧 很显然，跨度偏差法对检查所有带型的联组带和单条带的 张力都是不理想的。
因此，推荐下面的用于设置和检查皮 带张力的很简单的方法：1.计算静态皮带张力' T ' 示例：PB= 1136 kW c1= 0.97 v = 25.91 m/ s 由下面带组成的一套传动的配置： 2 条optibelt K B 联组带 4 －8 V 3 7 5 0 ／2 5 J 9 5 2 5 L a 2 条optibelt K B 联组带 5 －8 V 3 7 5 0 ／2 5 J 9 5 2 5 L aaaT ≈+ k v2500 (2.02 - c1) PB c1 z vT ≈+ 0.69 25.912 = 1782 N500 (2.02 - 0.97) 11360.97 18 25.912.松弛时，测量联组带或单条带的外周长“ M “ 当在自然状 态下安装，对带进行测量3.过程 a ）把联组带或单条带安装到带轮上暂时地张紧皮带，使带进入带轮轮槽中 b ）接着，完全放松联组带或单条带 c ）在带的顶部相距' M ' 标记两条线这些线必须标在自由跨长上，而不是位于带轮上带（理想情况下，' M ' 最小应为1 0 0 0 m m 或其倍数，在任何情况下，都应该尽可能长）。
重要事项：被测量部分越长，张力设置将越精确4.使用下面的公式，计算长度增加值' A ' 5.张紧联组带或单条带，直到距离' M ' 随数值' A ' 增加为止此 时，传动将被正确地张紧6.如果要对传动进行重新张紧，必须首先再次放松带，使得 完全没有张力地对' M ' 进行标记然后，必须重复上面段 落3 到5 叙述的步骤张紧联组带，直到顶部表面所标记的线为' M ' 加上长度增加值为止 这将设置正确的张力当首次安装带时，皮带张力必须乘以1 . 3 A == 21.6 mm4000 5,41000其中，' M ' 为4 0 0 0 m mA =R = 取自1 2 6 页表6 2 的拉伸系数M R1000..... .......126设计提示表 6 2 ：每1 0 0 0 m m 带长的长度增加值带型联组带3V / 9J5V / 15J8V / 25JSPZSPASPBSPCA/ HAB/ HBC/ HC单条带3V / 9N5V / 15N8V / 25NSPZSPASPBSPCA/ 13B/ 17C/ 22(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)50 75 100 125 150175 200 225 250 275300 350 400 450 500550 600 650 700 800900 1000 1100 1200 13001400 1500 1600 1700 18001900 2000 2100 2200 23002400 2500 2600 2700 28002900 3000 3100 3200 33000.8 1.2 1.6 2.1 2.63.0 3.5 4.0 4.5 4.95.3 6.4 7.6 8.7 10.0 每 楔 ／ 单 条 带 的 最 小 静 态 皮 带 张 力 T （N）1.3 1.7 2.0 2.4 2.73.1 3.4 3.8 4.1 4.85.5 6.2 6.9 7.6 8.39.0 9.7 10.4 11.1 11.82.9 3.33.7 4.1 4.6 5.0 5.56.0 6.5 7.0 7.5 8.08.6 9.6 10.6 11.7 12.8 13.5 14.2 14.9 15.6 16.3 1.3 1.7 2.0 2.4 2.73.1 3.4 3.8 4.1 4.85.5 6.2 6.9 7.6 8.39.0 9.7 10.4 11.1 11.8 2.0 2.2 2.4 2.83.3 3.7 4.1 4.5 5.05.4 5.8 6.3 6.8 7.37.8 8.3 8.8 9.3 9.80.8 1.0 1.3 1.6 1.92.2 2.5 2.8 3.0 3.33.6 4.2 4.7 5.3 5.80.80.9 1.1 1.2 1.4 1.51.6 1.8 2.0 2.2 2.52.7 3.0 3.2 3.5 4.24.8 5.31.6 1.8 2.1 2.3 2.52.7 2.9 3.1 3.4 3.84.2 4.7 5.1 5.5联组带的' k '0.120.250.690.120.160.250.550.160.270.45单条带的' k '0.070.190.570.070.120.190.370.110.200.33中间值可以通过线性关系确定。
这些数字只适用于三角带轮的传动 根据要求，可以提供三角带轮－平带轮传动的数值0.8 1.0 1.3 1.6 1.92.2 2.5 2.8 3.0 3.33.6 4.2 4.7 5.3 5.80.8 1.2 1.6 2.1 2.63.0 3.5 4.0 4.5 4.95.3 6.4 7.6 8.7 10.0 optibelt 三角带和optibelt KB 联组带的皮带张力 127设计提示计算动态情况下的轴向力／轴载荷对于使用电动机作为原动机的传动，应仔细地确保可以通过所使用的电机轴和轴承安全地进行动态加载经验表明，下面原动机上的传动：G 电动机，G 内燃机，G 涡轮机，G 和非常重载的传动，例如：碎石机、压延机和重载磨粉机需要确定动态的支承负载，即：主动和被动轴上的轴负载和轴承负载 动态轴向力“ 的精确计算可以节约以下原因造成的不必要费用：G过早的轴承失效；G 轴的失效；或G轴承和轴设计不当在双带轮传动的情况下，主动和从动轴和轴承受到同样的轴向力，但方向相反当使用惰轮时，每个带轮上轴向力的大小和方向几乎总是不同的如果要确定动态轴向力的大小和方向，建议画成图形，使用紧边S 1 和松边S 2 的动态力矢量图。
如果只要确定动态轴向力的大小，这可以使用“ S a d y n “ 公式得到在5 9 页到6 1 页给出了计算例子PB= 171.6 kWc1= 1.00v = 21.76 m/ sβ = 170°动力轴向力Sa dyn ≈S12 + S22 - 2 S1 S2 cos βSa dyn ≈80442 + 1582 - 2 8044 158 (-0.9848) ≈ 8200 NB) 使用Sa d y n公式求解 A) 图形求解 动态紧边张力S1 ≈1020 PBc1 v动态松边张力S2 ≈1000 (1.02 - c1) PBc1 vS1 ≈≈ 8044 N1020 171,61.0 21.76S2 ≈ ≈ 158 N1000 (1.02 - 1.0) 171.61.0 21.76...............128设计提示用于皮带张紧的 optibelt 张力计O ptik rik 张力计该仪表给出了一种进行皮带张紧的简化方法当技术数据未知，因此不能计算最佳张力时， 可以使用该简化的张紧方法。
使用该方法只 需要知道小带轮的直径、带型和结构即可optibelt 张力。