徳意志联邦徳国钢铁冶金专家联合会的钢-铁-生产材料部分： 1993年10月适合焊接的细晶粒结构钢，加工规程特别对于熔化焊接SEW088第4版1 适用范围 此页涵括加工规程： - 根据DIN EN 10 113，DIN 17 123至17 125，DIN 17 178和DIN 17 179规定的常化的或热机械轧制的细晶粒结构钢 - 根据DIN EN 10 137规定的具体高屈服点的调质处理钢 - 根据SEW 083规定的热轧制的细晶粒结构钢 - 特别脱氧的结构钢（脱氧型RR），例如根据DIN EN 10 025的S355J2G3 - 至少含有0.020%Alges（至少总量含有0.020%AL）的非合金耐高温钢在各个最小厚度区域内，最低屈服点值等于或大于355N/mmª.对于最低屈服点值小于355N/mmª的钢，建议（也）使用此份规程另外，确定此份原则也适用于相应标准或生产材料部份内的其它品种的钢SEW 063适用于远距离电信线路管道的加工2 一般原则 一般注意，随着钢的最低屈服点值增加和产品壁的加厚，加工时必须愈加小心。
正确使用较高强度的细晶粒结构钢的一重要前提即为合理的焊接结构和满足要求的结构 此页给出这种钢深加工的重要说明，然而这并不能涵括加工的各种可能性因此，合理的在个别情况下与钢材生产商进行磋商或自己进行实验，这尤其适用于第一次使用这种钢 此处不讨论生产要求*)，主要不断变更或与腐蚀介质接触的结构部件时必备的特别措施3 加工 3.1 热加工3.1.1 一般性的3.1.1.1 此份原则内的热加工是奥氏体范围内的加工3.1.1.2 一般的，可以对钢品种轻易地进行热加工根据SEW 083和DIN EN 10 113，热机械加工的钢品种并非规定为了热加工就那些钢品种而言，只通过热加工无法达到和恢复其材料状态，其强度特征将因深加工过程中的热加工而受到损害3.1.1.3 如果应进行特殊热加工，如：车槽，（电）感应弯曲，应合理地与钢厂商进行磋商3.1.1.4 此原则也适用于局部的热加工和矫正工作在所有局部加热至热加工温度时应注意，除了按规定加热至正火温度的加热区域还出现过渡，其温度处于偏低于正火极限温度和偏高的应力消除退火的极限温度之间，在此范围内，材料的特性依据加热法，温度与持续时间而受到损害，纠正火焰时必须尤其注意局部调整结建部分加热时的温度导向。
)对主要不断变化的要求的定义见AD-Merkblatt S 1.(标志部分)加工者必须用恰当的测试确信加热的地方，例如因起皮未受破坏，加工后的结构部分的机械工艺特征（仍）符合要求 段落6适合于矫正火焰3.1.2 热成型加工时的温度导向3.1.2.1 为进行热加工，工件被加热超过奥氏体化较低的极限温度，然而未超过1050¼C工件达到预先规定的温度后，如果在有关的材料标准或材料部份内有规定，才有必要停止 避免（出现）过于缓慢的加热和太长久的静置，应注意适合工件的冷却速度 由于冷却速度取决于成品部件的形状和壁厚，（因此加工）最低屈服点值等于或大于420N/mmª和壁厚度低的常化的钢品种时，有必要滞延冷却或退火，有关细节应向钢（材）生产商咨询3.1.2.2 所有热加工时应监督温度导向3.1.3 热加工后的热处理3.1.3.1 热加工后，按照有关材料标准或材料部份内的说明，应全部将成品部件进行热处理，调质处理的细晶粒钢应重复全套的调质加工，合理地于钢（材）生产商进行磋商在下例例举的1-3情况中，允许不进行热处理：（1）（加工）正火钢品种时，热加工后一般不要求立即进行成品的常化，如果： - 加热全部产品超过偏低的正火极限温度，然而考虑到缺口冲击韧性的要求，处理最低屈服点小于或等于355N/mmª的钢时不要超过980¼C，而最低屈服点值大于355N/mmª的钢不要超过950¼C。
- 避免静置时间过长而造成晶粒长大 - 成型加工过程密闭在超过750¼C或者，如果变形程度不超过5%，密闭在超过700¼C内，并且 - 成品置于静止空气中冷却2）如果工件最后一步骤前被冷却至400¼C以下并在最后一步骤时遵守了段落3.1.3.1 (1)中的条件，（加工）正火钢品种时，不要求在热加工后分成许多步骤对成品部件进行常化3）加工正火和回火钢品种时，如果遵循了3.1.3.1(1) 或3.1.3.1(2)内的条件，热加工后不要对成品部件进行常化，只要进行回火处理3.1.3.2 定货人在选择材料时必需确信，在成品部件上可进行必要的热处理，此时尤其要关注成品部件的形状和尺寸对温变过程的影响3.1.4 热处理的实际说明 合理地检测规定的制造方法对成品部件机械特征的影响，特别是对韧性有特殊要求时3.2 冷成型 3.2.1 一般性的3.2.1.1 此份原则的冷成型为应力消除退火允许的最高温度时的成型3.2.1.2 一般而言，这些钢品种易于冷成型3.2.1.3 如果进行特殊冷成型，如倒角等，应合理地与钢（材）厂商进行磋商3.2.1.4 热机械成型的钢品种不允许用于冷变型，（加工）这些钢品种时，要求热处理温度超过应力消除退火允许的最高温度。
3.2.2 因冷成型材料特性的改变冷成型改变（其）强度特征并破坏其变形能力和韧性特征，其特征的改变程度取决于变形温度及程度3.2.3 冷成型后的热处理只要在一次冷成型后要求进行附加的热处理以降低硬化（程度）并改善因冷成型而遭受损害的韧性，在通常情况下，如果供应条件或考虑的调整器没有要求冷成型后必须重新常化或调质处理，应力消除退火，就已足矣，应注意进行应力消除退火并不能完全消除冷成型的影响 3.2.4 冷成型的实际说明3.2.4.1 冷成型时应注意，随着钢的屈服点值的提高，成型的动力消耗和回弹量也在增加3.2.4.2 合理地按照目的检验规定的制造方法对成品部件机械特征的影响，特别是对韧性有特殊要求时4 焊接4.1 一般性的 此处处理的钢因其焊接适应性而与众不同，焊接的目的是为了产生接合，使得充分利用母材的承受能力（荷容量）母材，（焊接）热影响区和焊缝金属的机械和工艺的特性对焊接接合的承受能力起着决定性的作用，为确保有足够的承受能力，有必要焊接时使接合不出现不允许的误差，并且焊缝金属和热影响区的机械特性满足期望（预定的）要求，焊接时，合理地检测规定的操作方法对焊接接合机械特性造成的影响，特别是对韧性有特殊要求的时候，在下列叙述中将要阐述生产符合要求的焊接接合时必须注意的角度（事项）4.2 焊接法按照经验，电弧手工焊接，埋弧焊和保护气体焊接时最易达到符合此处讨论的钢温度导向，因此优先采用这种焊接法。
4.3 焊缝准备，热切割4.3.1 通常情况，通过切削加工或热切割即为焊缝准备 （加工）厚度至30mm时，普遍不必为气割和熔断切割进行预热然而如果深加工时要对刀刃进行冷成型，例如弯曲或倒角，因此应在成型范围内将宽约为100mm的区域预热至120~200¼C如果热切割要求工件温度低于5¼C进行，应对宽度至少为100mm的切割区进行手温预热4.3.2 切割面进行无氧化（不起皮）的磨光并检验其是否断开，这例如可通过目检或表面裂纹检测进行 表面裂纹检测时，一般而言，确定的点状标志应归咎于非金属夹杂物并unkritisch按照经验，这同样也适合平行地朝着产品表面延伸，其纵向变形小于15mm的线状标志，如果其纵向连续标志之间的间隔至少是标志本身长的2.5倍如有疑惑，厂家和定货人应进行共同的例如，切割表面区域的超声波检验并采取相应的措施在厚度方向上，纵向变形并不能归咎于切口凹槽的标志，应通过磨光或修理焊接消除4.3.3 焊接开始时，不许焊缝接头的侧壁出现（允许范围之外）的误差，它们必须干燥并无气体割渣，锈蚀，轧屑，和杂质由于切割造成的热变色可能会保持原样4.4 焊接添加料和焊接助剂4.4.1 鉴于焊缝金属机械特征的选择标准 选择焊接添加料使得焊接接合处的焊缝金属特征满足提出的要求。
此时应注意由于与熔化的母材混合，焊缝金属的特征可能与（DIN 32 525 Teil 1）纯焊缝金属标准化值或焊接添加料厂家提供产品目录内陈述的值有区别 在焊缝底部区域，焊缝金属被迫与熔化的母材进行最大的混合，并在大多数情况下与相应的强度提高相联系基于此，（加工）最低屈服点等于或大于460N/mmª的钢在焊缝底部区域使用较低合金的焊接添加料作为填充和最后的焊道如构造情况允许，同样的规则也应套用至角焊上，因为这样，冷裂纹和阶状断层形成的危险就会降低 焊缝金属的特征也受到焊接条件的影响一般而言，区间能量提高会导致焊缝金属屈服点，抗拉强度和缺口冲击韧性的降低使用碱性焊接添加料被视为是焊接金属高韧性的提高条件 选择焊接添加料时，另外还必须注意可能的焊接接合退火处理的方法及范围例如在正火的焊缝金属中的强度特征值明显低于未退火的焊缝金属同时也应估计到对缺口冲击韧性的损害，焊接后应力消除退火时，强度和韧性同样也会被改变4.4.2 鉴于得到无裂纹焊接接合的选择标准为了冷裂纹稳定应选用与母材相比在焊缝金属中不出现不必要的高强度和足够低的氢含量的焊接添加料电弧手工焊接和埋弧焊接时，使用碱性的焊接添加料和助剂即为冷裂纹稳定焊接的最便利的前提条件。
按照表格1评估裹着碱性（物）的棒形电极的焊缝金属内的氢含量就其它方法的焊接添加料和助剂而言，在目前还未有公认的允许比较分类的界限值4.4.3 储藏和干燥 应干燥储藏焊接添加料和助剂，尽管如此，装进塑料膜内在室温中储藏在空气中时，所有焊接粉和电极涂料的温度或多或少（仍）在增加表格1：包着碱性（物）的棒形电极焊缝金属的扩散氢含量的估价焊缝金属内扩散氢气的含量1)cm£/100g估计HD>15高10>HD[15中等5>HD[10低HD[5极低 1)根据DIN8572 Teil 1,HD为基于100g堆放的金属量中以cm£为单位的扩散氢的量为调节焊缝金属内的低氢含量，必须在使用碱性涂料的棒形电极和焊接粉前重新将其干燥为此见表格2和3内的进一步说明，另外，还建议在干燥箱或蒸箸器内进行中间储藏此份说明适用棒形电极和焊接粉生产商未做特别说明的各种使用场合 DVS 0504和0914标记部分含有详细的说明4.5 焊接时的裂纹稳定4.5.1 热裂纹和凝固裂纹 焊接此处加工的钢时，按照经验，出现热裂纹和凝固裂纹的危险微小4.5.2 阶状断层 如果预料通过拉力或弯曲应力，例如进行T型开槽和角接合时，在焊接的钢产品厚度方向上产生高应力，必须尝试通过构造和/或焊接措施减少应力。
DAS±014含有避免阶状断层的有效方法根据DIN EN 10 164供应拉力试样的断面收缩率值经改进后的钢4.5.3 冷裂纹4.5.3.1 原因 焊接接合的冷裂纹特征由母材和焊缝金属的化学组成，由产品厚度，焊缝金属的氢含量，焊接时的热能量和焊接构造的内应力状况决定的 合金含量，产品厚度，焊缝金属中氢含量和应力增加（会）提高冷裂纹危险度，热能量增大则减少其危险表格2：碱性涂料的棒形电极的干燥和中间储藏母材屈服点最低值N/mmª干燥在干燥柜或/和蒸箸。