工艺设计说明1、 沼气管道与前部接口根据PURAC的总体设计，考虑到二期工程的总沼气量需要，从厌氧罐接出 的沼气管汇总后将采用DN450管径的沼气输送管，在进入沼气进化系统前设三 通，一端接DN300沼气管至沼气火炬，另一端接手动阀门后至沼气净化系统 本方案起始位置自此DN450阀门始详见场内沼气管网平面布置图及工艺系统 图2、 沼气脱硫工艺设计厌氧发酵罐刚产出的沼气是含饱和水蒸气的混合气体，其组成绝大部分为气 体燃料CH4与CO2外，还含有H2S和悬浮的颗粒状杂质H2S不仅有毒，而且 遇水蒸汽反应后极容易生成有很强腐蚀性的稀硫酸因此，沼气中过量的H2S 含量会危及发电机组的寿命，因此需进行脱硫净化处理本工艺拟采用生物脱硫法对沼气进行脱硫处理生物脱硫法是利用微生物的作用，在微氧条件下将H2S氧化成单质硫或亚 硫酸的脱硫过程这种脱硫方法已在欧洲广泛使用，在国内某些工程已有采用， 其优点是：不需要催化剂、不需处理化学污泥，产生很少生物污泥、耗能低、去 除效率高脱硫效率稳定，H2S去除率可达90%以上，脱硫成本低，每立方米 沼气处理费用小于0.03元，比化学脱硫法成本降低70%以上当沼气中进入了一定数量的氧气时，专门的好氧嗜硫细菌（如：丝硫细菌属 或硫杆菌属等）可以将沼气中的硫化氢成分氧化成硫元素，并根据环境条件的不 同，将其进一步氧化成硫酸。
这种反应需要的条件为：氧气、营养液、温度、湿 度与生长区域在不同的温度下会产生不同的好氧嗜硫菌群，一般认为，在25°C至35°C的 温度环境下，好氧嗜硫菌群的生长与活动是最快的，因而在此温度下脱硫效果最 高反应方程式如下：2H2S + 02 一2H2O +2S2H2S +302 一2H2SO3氧气进入沼气中的方式有二种，一是将一定数量的压缩空气直接进入沼气管 道内与沼气混合，在喷淋反应器内在特定的环境下与沼气中的硫化氢气体反应 二是将压缩空气通过曝气器进入培养液中，使培养液成为含有饱和氧分子的水， 并在喷淋反应塔内与沼气中的硫化氢气体反应这二种方式各有优缺点，在此不做论述在本案中，我们将二种方式并用， 通过沼气成分分析仪的监测，控制脱硫后沼气中的氧含量并将信号输出至控制 室，当沼气中氧含量超过设定值时停止一切与沼气有关的设备2）脱硫系统工艺流程：图二：沼气生物脱硫系统工艺流程框图（3）沼气生物脱硫系统说明（a） 沼气生物脱硫喷淋塔内的填料为微生物菌群提供了生存附着的场所与适宜 的温度与湿度环境b） 通过反应器内的微孔曝气器通入空气，使培养液达到含饱和氧的程度c） 不断循环的喷淋培养液将溶解氧带入喷淋塔中，在微生物的作用下与沼气 中的硫化氢行成生物化学反应。
d） 生物化学反应后所形成的物质与多余的脱硫细菌将从随喷淋营养液回流至 生物菌培养液反应器内e) 生物反应的温度拟控制在一定的温度范围内，日常运行时温度的变化不宜 太快，以控制在±2°C的范围内为宜本案中将采用通过在循环水管道上设置小型 热交换器的形式，用于保证培养液的温度维持稳定在一定范围内f) 正常运行时，培养液始终呈中性，并不需要加碱调节当生物菌培养液中 的pH值偏低，脱硫效果下降时，可适量加入液碱以调节培养液的pH值，以保 证沼气脱硫的效果4) 生物脱硫系统的运行与控制(a) 沼气从喷淋反应器的下端进入，穿过填料层后从顶部离开，进入后续处理 阶段，在沼气管道上应设有流量计，以随时监测管道内的沼气流量，此外，在沼 气管道上还应安装有沼气成份分析仪，以定时监测沼气中脱硫后沼气内的硫化氢 含量和甲烷含量b) 喷淋培养液从曝气反应器泵出经换热器后至喷淋反应塔上部进入，在实现 喷淋循环的同时，通过换热器使系统中培养液维持在一定的温度环境下培养液的温度变化随进入脱硫系统的沼气温度、沼气流量、环境温度、补充 液温度以及进入系统的空气温度的影响，由于难于准确计量这些参数对培养液温 度的影响情况，因此，培养液的温度只能通过换热器来保证其具有较小的波动。
在调试运行时，首先确定一个适宜的温度值，如果温度下降，则开启换热器 热水端的管道泵进行增温，而当温度增高到设定值时，则停管道泵c) 罗茨风机采用变频控制，通过培养液曝气反应器壁面上安装的ORP (氧化 还原电位计)来测定培养液中的含氧量，并通过变频器调节控制罗茨风机的出风 量，以使培养液中的含氧量控制在适当的范围这种控制方式的最终目的是控制进入沼气中的氧浓度，如上所述，沼气中混 有不同的氧浓度，反应后的生成物是不相同的，反应后的产出物可能是单质硫， 也可能是稀硫酸，最有可能的是二者的混合物根据业主的意见，可通过供氧量 来调节最终生成物业主希望能够生成单质硫，但可能不完全是，过程控制需随 时调整，最有可能的生成物是二者的混合物d) 在培养液曝气反应器壁面上安装取样口，人工采集培养液的pH值，确定 其培养液中是否需要加碱以及加碱量在大小一般而言，当最终生成物为单质硫 时，培养液中不需要加碱，当最终生成物为稀硫酸时，培养液中需要加碱以维持 培养液的中性需要e） 最理想的运行方式是每天更换一部分培养液培养液的来源可通过沼液过 滤稀释后调制，调制的方式需经过试验后确定由于沼液原料不同，更换的数量 也需要经过现场试验后确定，一般的数据是每日更换1/20至1/30的数量。
排出 系统外的培养液需经过沉淀，以使在排出多余培养液的同时，从系统中带走可能 存在的单质硫等固体物质不的沼同液可能不相同，使用何种营养液，具体要求 和数量最好是在调试时解决这个问题大致的数量是每天更换1至2立方米左 右f） 排渣采用管道泵排渣的方式，通过过滤器后将多余培养液送至污水处理车 间一般而言，排放量与加入的培养液量相等5）生物脱硫系统的型号与特点系统功能：采用生物方法去除沼气中的H2S；型 号：STS-800系统，非标设备系统；系统数量：一期时二套，二期时再增加二套；进入系统的沼气流量：一期1500 m3/h，二期合计3000 m3/h；进入系统的沼气中的硫化氢含量：W5000 ppm；进入系统的沼气中甲烷含量：50~70vol%，平均60%；进入系统的沼气温度：V37°C处理能力：单套系统最大处理量：800 m3/h脱硫效率：在沼气量不大于本文件第二项第二款约定流量、硫化氢含量大于 2000ppm并小于5000ppm时，去除率始终达到90%或以上；在硫化氢含量小于 2000ppm时可保证处理后不大于200ppm脱硫费用：脱硫系统的直接处理费用小于0.03元/m3沼气压力降：进出沼气在系统中的压降小于100 pa。
脱硫喷淋塔内填料：拉尔环填料或立体弹性填料安全性能：由于氧主要是通过培养液溶解氧的形式进入沼气系统内，因而本 系统具有极好的安全性能，这是由于通过溶解氧形式进入沼气系统内的氧气，无 论如何也达不到沼气的爆炸极限所要求的氧浓度沼气性质：由于氧主要是通过培养液溶解氧的形式进入沼气系统内，因而本 系统对净化后沼气的性质基本上没有改变，即原有沼气中的甲烷浓度不会由于生 物脱硫而降低6）所用设备功率与运行费用估算喷淋水泵：N=11Kw冶；常开，日最大用电量264度；加碱泵系统：N=0.37Kw/套；很少使用，用电量可不计；加液泵系统：N=0.55Kw/套；每日最多一小时，日最大用电量1度；罗茨鼓风机：N=5.5kw/台；变频控制，根据培养液中溶氧度调节其出风量， 按最大可能用电量计算，日用电量为132度增温循环管道泵：N=0.55Kw/套；较少使用，用电量可不计；排渣管道泵：N=0.37Kw/套；较少使用，用电量可不计；每套脱硫系统日最大可能的电力消耗量为：397度，按每度电1元计，每日 费用为397元按每套系统日处理750x24=18000立方米计算，每立方米的处 理费用约为0.022元加碱量很少，估算处理每立方米沼气的加碱费用约为0.001元。
加上其它如人工费等运行费用，处理每立方米沼气的直接费用将小于0.03 元3、沼气脱水本工艺拟采用冷凝法尽可能地去除沼气中的水蒸汽含量1） 沼气脱水原理：当沼气温度在短时间内急剧降低时，沼气中的饱和水蒸汽就会冷凝成水，通 过自排水方式从沼气管道中排放出来，当沼气经过贮气柜和沼气升压风机后，沼 气的温度将回升，而此时沼气中的水份将不再增加，以此达到沼气脱水的目的 至于沼气温度的回升幅度将可能受环境温度、沼气生压风机的运行状态等因素的 影响由于业主方准备有空调机组，可以制备冷水，因此，此时的沼气冷凝系统将 设立一组换热器，通过管道泵将冷水泵入换热器内达至使沼气降温冷凝脱水的目 的2） 脱水目标：使沼气中的相对湿度降至80%以下3) 冷水端条件：厂区现设计有流量为57m3/h的空调冷却水循环泵，出口最低温度为7°C, 回水最高温度为12C4) 换热器要求：采用一台换热器，可以满足二期3000 m3/h沼气的降温需要在冷水端进口 设调节阀门，调节需用冷凝水的数量因此，换热器的计算将按二期的沼气流量 进行设计计算5) 换热量计算：(a) 沼气需换热量假设进入冷凝段的沼气温度为35C，二期建设完成后的沼气总量为3000m3/h；沼气的比重：1.22 kg/m3；沼气的比热：1.0 kJ/(Kg.C)；每小时3000 m3/h沼气温度每降低1 C所需要的换热量：Q1 c=3000x1.22x1x1=3660 kJ/(h. C)(b) 冷却水端可供换热量冷却水进水温度为7C，由于冷却水回水温度不能超过12C，冷却水还有 其它用途，因此在此设为10C，则冷却水端最大可供换热量：Q 冷max=57x1000x4.1868x (10-7) =716000 kJ/h由于可供冷却的总能量远大于需要的换热量，因此可以确定，在任何情况下 也不需要全部冷却水流量来参与沼气降温。
c) 需用冷却水数量1) 沼气需降温10C时：G 冷却水=3660x10/ (4.1868x3) =2914 kg/h2) 沼气需降温15C时：G 冷却水=3660x15/ (4.1868x3) =4371 kg/h3) 沼气需降温20C时：G 冷却水=3660x20/ (4.1868x3) =5828kg/h(d) 说明1) 本方案和换热器的设计将按使沼气温度降低20C的数据确定，由于冷却 水供水温度的原因，将沼气降温20°C以上或难于实现2) 考虑换热器的效率及沿程吸热损失等因素，实际使用冷却水量可能比以 上计算的数据要多一些3) 按二期3000m3/h的沼气流量设计的冷却换热器，由于流速、换热系数 等原因，在一期1500m3/h情况下使用时，并非将总冷却水流量除以2那么简单， 实际需用冷却水量需现场测定后调整而且，这个流量数值很可能会随着环境温 度的变化而有一些小的变化(取决于设备的绝热情况)因此，在一期工程时，初步计算需用冷却水量为3m3/h；二期全部完成后的 需用冷却水流量约为6m3/h，在系统调试时根据出口端温度调整4) 冷却水的供应由厂区内现有冷却水循环管道供应，在换热器热水进口管 前前加装调节阀，以根据沼气降温的情况控制进入换热器的冷却水流量。
6) 冷却换热器(a) 冷却换热器设计：略(b) 冷却换热器材质：SS304不锈钢材料制作；(c) 冷却换热器沼气端进出口管径：DN450；(d) 冷却换热器冷却水端进出口管径：DN80；(e) 冷却换热器总长6米，外径1米，总重量约4吨f) 冷却换热器采用下部自排水方式排出冷凝水，为防止自排水管道被冰冻， 因此换热器。