满堂式碗扣支架支架设计计算一、 北三环支架计算与基础验算（1） WJ碗扣为①48X3.5 nun钢管；（2） 立杆、横杆承载性能：严mgA心,hb心心e心,2/3心心,awzB心心,hr立杆横杆 ：[步距(111)允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN））允许均布荷载1（KN） \1 0.6400.94.5£121.2301.23.57\ 1.8251.52.54.5 f*[2.4201.82.03.0（3）根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力在90Kpa以上一）荷载分析计算（1）北三环桥实体荷载：桥向各断面荷载分布如下：横桥向荷载分布图IIIHUHIIIIIIIIIIIIIII1mmIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIUIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII北三环高架桥（2） 模板荷载q2：a、 内模（包括支撑架）：取q2-i=1.2KN/m2;b、 外模（包括侧模支撑架）：取q2-2=1.2KN/nr;c、 底模（包括背木）：取q2-3=0.8KN/ nr ；（3） 施工荷载：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=2.0KN./m2 （施工中要严格控 制其荷载量）。
4） 碗扣脚手架及分配梁荷载：按支架搭设高度W10米计算：q汙1. 5（钢管）+0. 85（分配梁）二2. 35KN/m：o（5） 水平模板的栓振捣荷载，取q5=2 KN/m：o（二）、碗扣立杆受力计算（1）在1-1断面腹板位置，最大分布荷载：q= qb 十 q2-l + q2-3+q3+q4+q5=29.99+1.2+0.8+2+2.35+2=3&34KN/m2碗扣立杆分布60cmX90cm,横杆层距（即立杆步距）120cm,则 单根立杆受力为：N=0.6X0.9X38.34=20.7KN<[N]=30KN（2） 在1-1断面底板位置，最大分布荷载q=qa+q2- l+q2-3+q3+q4+q5=18.59+1.2+0.8+2+2.35+2=26.94KN/m2碗扣立杆分布90cmX90cm,横杆层距（即立杆步距）120cm,则 单根立杆受力为：N=0.9X0.9X26.94=21.82KN<[N]=30KN（3） 1-1断面翼缘板位置立杆计算：q=qc+q2-2+q3+q4+q5=11.43 十 1.2 十2 十2.35 十2=1 &98KN./m2碗扣立杆分布为外侧90cmX 90cm,横杆层距（即立杆步距）120 cm,单根立杆最大受力为:N=0.9X0.9X 18.98=15.37KN<[N]=30 KN（4） 在2-2断面腹板板位置，最大分布荷载q=qb十 q2-l+q2-3+q3+q4十q5=33.05+1.2+0.8+2+2.35+2=41.4KN/m:碗扣立杆分布60cmX90cm,横杆层距（即立杆步距）120cm,则单根立杆受力为：N=0.6X0.9X41.4=22.36KN<[N]=30KN（5） 2-2断面底板位置立杆计算：q=qa+ q2- l+q2-3+q3+q4+q5=24.46+1.2+0.8+2+2.35+2=32.81KN/1112碗扣立杆分布为60cmX90cm,横杆层距（即立杆步距）120cm,由单根立杆最大受力为:N=0.6X0.9X32.81=17.72KN<[N]=30KN（6） 3-3断面底板位置】q=qa+ q2- l+q2-3+q3+q4+q5=53.4+1.2+0.8+2+2.3 5+2=61.75KN/m2碗扣立杆分布为60 cmX90cm,横杆层距（即立杆步距网cm,则单根立杆受力为：0.6X0.9X61.75=33.34 KN<[N]=40KN（7） 3-3断面腹板板位置：q=qb十 q2-1 +q2-3+q3+q4+q5=37.68十 1.2 十 0.8 十2十2.35 十2=46.03KN/m2碗扣立杆分布为60 cmX90cm,横杆层距（即立杆步距）120cm,则单根立杆受力为：0.6X0.9X46.03=24.86 KN<[N]=30KN经以上计算，立杆均满足受力要求。
由于我部采用碗扣式满堂支架，经试验证明, 碗扣式满堂支架是扣件式满堂支架稳定性的1.15倍（<<磴模板与支架技术>>）三人地基受力计算由工程地质勘察报告，设计提供的地质勘探资料表明，地表土质为粉土、细砂、粉质粘土，地基的承载力最小为90kpa,无软弱下卧层各部位地基受力如下表:箱梁部位荷载（KN）受力面积（m‘）地基受力（Kpa）1-1腹板20. 70. 6*0. 938. 341 1底板21.820. 9*0. 926. 941-1翼缘板15.370. 9*0. 918. 982-2腹板22.360. 6*0. 941.42-2底板17. 720. 6*0. 932.813-3底板33.340. 6*0. 961.753-3腹板24. 860. 6*0. 946. 03（四人支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架是组装构件，一般单根碗扣在承载允许范围内就不会失稳，为此以 轴心受压的单根立杆进行验算：公式:NW[N]= OA[o]碗扣件采用外径48mm,壁厚3.5mm, A=489mm2,A3钢，I = 10.78* 104min4则，回转 半径入=（I/A） i 58cm,步距 h=120cm、h=60cm。
长细比 X =L/ X =120/1.58=75.9<[ X ]=150 取 X =76：长细比 X =L/ X =60/1.58=37.9<[ X ]=150 取 X =38；此类钢管为b类，轴心受压杆件，查表①=0.744,①=0.893, [o]=205MPa[N]=0.744 X 489 X 205=74582.28N=74.6KN[N]=0.893 X 489 X 205=89518N=89.6KN支架立杆步距120cm中受最大荷载的立杆位于3-3断面腹板处，其N=24.86KN；立杆 步距60cm中受最大荷载的立杆位于3-3断面底板处位置，其N=33.34KN （见前碗扣 件受力验算）由上可知：3-3断面腹板处：24.86KN=NW[N]=74.6KN3-3 断面底板处：33.34KN=NW[N]=89.6KN3-3 断面腹板处：n=n=[N]/N=74.6/24.86 = 3>23-3 断面底板处：n=n=[N]/N=89.6/33.34=2.69>2结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求五人地基沉降量估算（1） 假设条件：E在整个地层中变化不大，计算地层按一层进行考虑2） 按照弹性理论方法计算沉降量：pbcoQ-s= E0S一一地基土最终沉降量；p——基础顶面的平均压力；按最大取值P = 62Kpab一一矩形基础的宽度；0.6mu、E。
一一分布为土的泊松比和变形模量；u二0.2沉降影响系数，取1・12Eo=[1-2u7(1-u)]EsEs=10. 05MpaEo二9. 045最终沉降量 S=62X 10'3X0. 6X1. 12X (1-0. 22)/9. 045二4・ 4mm(六)、分配梁受力计算(1) 10cm X 15c m 木方10X15cm方木采用木材材料为A—3〜A —1类，其容许应力，弹性模量按A—3类计,即:[o J = 12Mpa, E=9X103, 10cmX15cm 方木的截面特性:W=10X152/6 = 375cm3I=10X 153/12=2812.54cm4a.在3-3断面底板位置：10cmX 15cm纵向分配梁验算：3-3断面底板部位的轻:荷载q=53.4KN/nr,AL杆纵向间距为90cm,横向间距为60cm.p 二 53.4 米 0.6 純.3 二 9612KNa) 、P计算：10X 10cm横向分配梁间距为30cm、其分配情况如上图: p=q X1 横 X 0.3 = 53.4 X 0.6 X 0.3=9.612KNb) 强度计算：因为p在跨中，数量n为3, n为奇数，l=900mm,所以 Minax= (n2+l) pl/8n=(32+l) X9.612X0.9/ (8X3) =3.6KN/m=3.6X 106N/nuno w=Mmax/w=3. 6 X 106/375 X 103 = 9.6MPa<[ o w]二 12MPa 满足要求c) 挠度计算:根据n二3, n为奇数，1二900mmWmax= (5Xn4+2n2+l) pl3/384n3EI=(5 X 34+2 X 32+1) X 9.612X 103 X 9003/384 X 33 X 9X 103 X 2812.5 X 104=1.13nun
b、1-1断面底板位置：10cmX15cm纵向分配梁验算：底板部位的碗荷载q=18.59KN/nr,AL杆纵向间距为90cm,横向间距为90cm.a) .P计算：10X 10cm横向分配梁间距为30cm,其分布情况如下图：p = 18.59 米 O.9 米 0.3 = 5.02KNp=q X1 横 X 0.3 = 18.59 X 0.9 X 0.3=5.02KNb) 强度计算：因为p在跨中，数量n为3, n为奇数，l=900mm,所以 Minax= (n2+l) pl/8n=(32十 1) *5.02*0.9/8*3=1.88KN/m=l.88X 106N/nmio w二Mmax/w二 1. 88 X 106/375 X 103 = 5.01MPa<[ o w]=12MPa 满足要求c) 挠度计算：根据n=3,n为奇数，1二900mmWmax= (5Xn4+2n2+l) pP/384n3EI=(5X34+2X32+1) X5.02X IO3X9003/384X33X9X 103 X 2812.5X 104=0.5 9nun