交流 轴承返回稀油站，在稀油站中将油冷却至发电机轴承润滑 所需的油温后再供给发电机润滑，如此循环往复 在整个系统中，重力油箱应保证在系统正常工作时， 其油位处在最低油位时仍存有保证发电机轴承正常工作8～ l0分钟的油量，以保证发电机在整个油站故障时仍能安全 停机同时在油箱中装设了液位信号器，用于液位控制 该液位信号器共设有4个控制点，各个点的作用分别是： 一个是当油位处于最低油位时起报警和控制主机停机的作 用；一个是在次低油位时控制稀油站备用油泵工作，此时 为双泵工作；一个是在油位低时控制稀油站工作油泵工 作，此时为单泵工作；最后一个是当油位处于最高油位时 控制稀油站工作油泵停止工作稀油站的选用通常都是选 择公称流量比发电机所需油量大一些，留有一定裕量，以 保证发电机的正常工作此外稀油站油箱的容积应考虑到 停机时可能出现的重力油箱中的油和油管中的油返回到稀 油站中的状况，在此情况下应能容得下这些油，不要发生 溢油现象另外稀油站的安装要注意其回油口应比发电机 轴承出油口低一些 以保证回油顺畅，这点非常重要，在 有的电站中就曾发生过因稀油站安过高而造成回油不畅的 情况 在系统中径向推力座式轴承内部的润滑循环系统更是 一个关键，它是关系到整个设计的成败问题，轴承内部要 考虑到三个部位的供油，一个是径向滑动轴承．一个是正 向推力轴承．一个是反向推力轴承．各个部位的油量要根 据各自工作状态合理分配．下面着重介绍两个已运行的径 向推力座式轴承内部的油路特点。
3轴承内部供油方式 在杜家湾电站的设计中由于其机组转速较低，只有 187．5r／rain，而机组的正、反向推力却很大，正向推力为 22．8t、反向推力为34．2t，因而对轴承的动压油膜的形成极 为不利，其轴承除了本身润滑计算各种参数要达到要求 外，供油的路径和方式也非常重要作为外循环供油，过 去很多采用从轴承盖上钻孔供油的方式．但因每拆肝一次 轴承盖都要断开外接的供油管路这种方式会给机组的调 试带来诸多不便，为此决定采用新的方案，首先从轴承座 上钻一个深孔至轴承体，然后再从轴承体巾问加下 一道 环形的油沟．最后再通过油沟这个枢纽．向各个部位供 油，通过油沟上多个供油孑L实现油的分配，其轴承结构见 图2 对于径向滑动轴承．由于其所需油量在整个轴承中所 占比例较少，因而只在其顶部开一个直径只有18ram的不 大的供油孔，如图2所示而对于反向推力瓦，虽然其推 力比正向推力瓦大得多，但考虑到其在电机正常T作状态 下并没有摩擦，而是仅仅在机组特殊情况下(如停机时) 才起作用，时间非常短，发热量不大，所以只在朝向反向 推力瓦镜面的地方开一个油孔对其供油，位置如图2所 示同时在轴承的反向推力瓦上加了一个油罩，并且在油 罩的上方开了一个长方形的出油口，这样既保证r油罩内 保持着较高的油位．又使其热油能从该孑L排 。
对于正向 推力轴承．由于工作时轴承长期承受水推力作用，轴承损 耗较大，因而其所需油量较大，为此在正向推力瓦的上半 部分，油沟往正向推力瓦的方向将其余供油孔都安排向正 向推力瓦供油，在推力瓦与推力瓦之间开了4个供油孔， 其孔的大小根据润滑计算所需油量决定，因润滑油都是从 瓦的背面喷出，因而为了保证轴承摩擦面的供油，也跟反 向推力瓦一样加上了一个油罩．排油也跟反向油罩相同， 有了前、后两个油罩，使其油罩里始终保持着几乎饱满的 油量，从而使轴承保持着良好的润滑状态，其状态几乎接 正向油罩正向推力瓦轴承体油沟径向瓦进油口反向推力瓦反向油罩 正向推力瓦供油孔 反向推力瓦供油孔方位 图2 轴承结构图 经验 近立式机组的油槽储油润滑，润滑效果非常理想下面是 一组电站发电机在额定运行工况下轴承的有关数据，推力 轴承有两个测温点，一个测温点温度是42．8℃，另一个测 温点温度是39．8℃，径向滑动轴承温度是42．1oC，从其实 际运行数据可看出轴承温度都很低，完全达到国家标准规 定的用埋置检温计法测量，推力轴承巴氏合金瓦的最高温 度应不超过75℃．座式滑动轴承巴氏合金瓦应不超过80℃ 的标准，效果很好 第二个轴承用于本厂生产的SFW5000—6／1730水轮发 电机．该发电机与混流式水轮机相配套，正常工作时其承 受水推力的方向刚好与上例的轴伸贯流式机组相反。
此 外．该机组的另一个特点是高转速、大推力，转速达 lO00ffmin，推力达17．1t，在确定轴承的有关参数之后，通 过润滑计算，仅正向推力轴承的损耗就高达24．4kW因而 在轴承的损耗较大的情况下，为了确保推力轴承正常工 作．在该供油系统中，除了保持稀油站外加重力油箱供油 这种形式之外，在轴承内部，采用了与第一种轴承不同的 方式，结构上作了较大的改变首先因其受力方向相反， 因而其正、反向推力轴承要反过来布置，在将油引入导油 沟之后．对于推力瓦的润滑采用了与上不同的另一种方 法，去掉了前、后正、反向推力轴承的油罩，然后通过油 管将导油沟的油引到各块正向推力瓦．其供油结构示意图 见图3，供油的方向如图箭头所示 在各块正向推力瓦的进油口处装设了喷油管，喷油管 上制作了多个喷油孔．将喷油孔对准推力瓦与推力镜板摩 擦面的进油日处，利用机组的高速旋转将油带进摩擦面， 形成油膜由于是通过油管直接供油给轴瓦，在没有油罩 的情况下，热油很快就通过瓦与瓦之间的间隙排走了，减 少了上一块瓦热油对下一块瓦供油的影响，这样既保证了 每一块推力瓦供油温度的一致，又使轴承能够得到充分的 润滑而反向推力瓦的供油主要依靠径向滑动轴承的润滑 油在回油时进行冷却，正常工作时，反向推力瓦与反向推 力镜板之间的间隙也是径向滑动轴承排热油的一个途径， 在有反推力作用时，这些油又起到润滑的作用．因其作用 时间非常短，这些油已足够保证反向推力瓦正常工作，确 保机组在有反向推力作用时一切正常。
从电站机组的运行 情况看．在环境温度为l2℃、发电机满载的情况下，正向 推力轴承温度只有37℃，径向滑动轴承温度为28℃ 4结论 以上两种轴承润滑系统通过实际运行都达到了很好的 效果，轴承温度都不高，用户非常满意目前，我国的水 力资源开发正蓬勃发展．贯流式和混流式机组的应用将越 来越广，因而将此两种方式介绍给大家，希望能为大家以 后的工作提供一点有益的帮助 参考文献： [1]白延年．水轮发电机设计与计算[M]．北京：机械工业出版 社．1990． 作者简介：黄家雄，男，1964年生，广东潮州人，大学专科，助 理工程师研究领域：水轮发电机设计已发表论文1篇 (编辑：王智圣) (上接第41页) 图4 蜗轮的参数化模型 图5 蜗轮蜗杆相互啮合的模型 4结论 在蜗轮蜗杆机构的三维造型过程中，充分利用软件的 [二二 Ⅱ塑 表达式功能编制出相应的参数化方程 组来进行设计，只需调整部分参数， 就能够自动更新生成相应的模型结 构，满足不同产品规格的设计需要， 方便快捷 参考文献： [1]朱琦，李彩云．机床设计基础[M] 北京：机械工业出版社．2007． [2]朱孝录．齿轮传动设计手册[M]．北 京：化工工业出版社。
2005． 第一作者简介：余宁，女，1965年生， 广东饶平人，大学专科研究领 域：CAD／CAM技术，工业设计 (编辑：吴智恒) 。