摘要汽车转向器是汽车的重要组成部分，也是决定汽车主动安全性的关键总成， 它的质量严重影响汽车的操纵稳定性随着汽车工业的发展，汽车转向器也在不 断的得到改进，虽然电子转向器已开始应用，但机械式转向器仍然广泛地被世界 各国汽车及汽车零部件生产厂商所采用所以在设计转向器的时候，对其进行计 算和校核尤为重要这样可以保证转向器的安全性和实用性关键词：转向摇臂轴计算、螺杆轴计算校核AbstractAutomobile steering gear is an important part of the car, is to determine the safety of automobile active key assembly, its quality seriously affect the car control stability. With the development of automobile industry, the automobile steering gear is also in constant improved, although electronic steering gear has been used, but mechanical steering gear is still widely all over the world automobile and auto parts manufacturers used. So in the design of steering gear, the calculation and checking is particularly important. This can guarantee the security of the steering gear and practicability.Keywords: pitman arm shaft calculation, screw shaft calculation check目录摘要 1Abstract 11.1转向摇臂轴（即齿形齿扇轴）的设计计算 31.1.1材料的选择 31.1.2结构设计 31.1.3轴的设计计算 32.2螺杆轴设计计算及主要零件的校核 62.2.1材料选择 62.2.2结构设计 62.2.3轴的设计计算 72.2.4钢球与滚道之间的接触应力校核 81.1转向摇臂轴(即齿形齿扇轴)的设计计算1.1.1材料的选择摇臂轴用20CrMnTi钢制造，由于前轴负荷不大，螺纹、三角花键和卡簧槽 部表面不渗碳，其余表面渗碳层深度在0.8〜1.2mm。
表面硬度为58〜63HRC1.1.2结构设计轴结构如图1-1所示轴伸出壳体的部分制成锥形渐开线花键，并使用螺母紧固，这样可以保证转 向摇臂能紧紧压靠到轴上，使之联结紧固、无间隙、工作可靠，花键的加工工艺 与齿轮相同；由于齿扇和齿条在工作时存在摩擦力，工作一段时间后会产生间隙， 为使此间隙的调整工作容易进行，故将齿扇设计成变厚齿扇1.1.3轴的设计计算(1)渐开线花键的设计计算花键连接常根据被连接件的特点、尺寸、使用要求和工作条件，确定其类型、 尺寸，然后进行必要的强度校核计算图1-1转向摇臂轴结构简图Trg 甘G本轴的渐开线花键可选择45°花键，模数为m=0.8,齿数为Z=36，压力角为45°渐开线花键几何尺寸的计算分度圆直径 D=m「0.8 36=28.8mm;Lt基圆直径 Db=m cos45° =0.8x 36X 1.414=20.36mm; Z周 节 P=兀 m=3.14 x 0.8=2.5mm;内花键大径 De「m(Z+1.2)=0.8x (36+1.2)=29.76mm;外花键大径 Dee= m(Z+0.8)= 0.8 x (36+0.8)=29.44mm;外花键小径 Die= m(Z-1.2) =0.8x (36-1.2)=27.84mm；渐开线花键的校核计算渐开线花键连接强度可按挤压、弯曲和剪切来计算。
实践证明，挤压强度常是主要的其计算过程如下：渐开线花键的平均直径Dm = D = 28.8 mm;渐开线花键齿的工作高度hg =m=0.8mm；渐开线花键齿的工作长度l =25mm ；渐开线花键齿的弯曲应力2 Mb =jy 9 Zh l D= 2x477225 = 6573 N/ < rb ]= 540 N/0.7x36x0.8x25x28.8 . /mm 2< L JyJ= 50 /mm?；;许用弯曲应力为[b」=540 Nmm2由此可知，渐开线花键的设计满足要求2)变厚齿形齿扇的计算变厚齿形齿扇的计算，如图1-2所示，一般将中间剖面A-A定义为基准平面 进行变厚齿扇计算之前，必须确定的参数有：变厚齿扇的模数山，参考表4-1 选取；法向压力角a ，一 20°〜30°之间；齿顶高系数X1，一般取 0.8或1.0；径向间隙系数，取0.2；正圆齿数，在12〜15之间选取；齿扇宽度， 一般在 22mm〜28mm表1-1循环球式转向器齿扇齿模数齿扇齿模数 m/mm3.03.54.04.55.06.06.5轿车排量/mL5001000〜18001600〜200020002000前轴负荷/N3500〜38004700〜73507000〜90008300〜1100010000〜11000货车和大客车前轴负荷/N3000〜50004500〜75005500〜185007000〜195009000〜2400017000〜3700023000〜44000最大转载质量/Kg350100025002700350060008000首先根据汽车的前轴负荷G1=14140N，查表，选取齿扇的模数m=5mm。
然后，由变厚齿扇的模数m=5mm，可查阅相关参数选择确定转向器的相关尺 寸L* ■>如图1-2变厚齿形齿扇的计算简图变厚齿扇的几何尺寸，计算结果如下：变厚齿扇的模数m=5mm;变厚齿扇的法向压力角a 0=30 °；整圆齿数为13；齿扇齿数为z=5；变位系数X =0.082； 1分度圆直径d=mz=5 x 13=65mm;分度圆齿厚 S=兀m /2=3.14x 5/2=7.85mm;齿顶高 ha= X1m=0.8 x 5=4mm;齿根高 hf=( X1+c) = (0.8+0.25) x 5=5.25mm;齿顶圆直径 da=d+2ha=65+2 x 4=73mm;齿扇的结构设计由于齿扇的齿顶圆直径da=73mm<500mm，因此可采用锻造毛坯；又齿扇的齿 根圆直径df=d-2hf=65-2x 5.25=54.75mm，而齿扇的轴径为32mm,二者相差不大， 故可制成一体的齿轮轴，轴的材料必须与齿扇齿轮相同5)齿扇齿的应力校核齿扇齿的受力情况如图1-3所示图1-3齿扇齿的受力简图M 477225d 65作用在齿扇上的圆周力Fa= 2 = 2 =14683.85N; (1 — 1)齿扇的齿高 h=ha+hf=4+5.25=9.25mm;6Fh 6 x 14683.85 x 9.25则齿扇齿的弯曲应力。
w= bs 2 = 26 x 7.85 2 ( 1 — 2)=508.65N/mm2 < 9 w]=540 N/mm2 ;上式中，2 w]为许用弯曲应力，2 w]= 540 N/mm2由此可知，齿形齿扇的设计能够满足设计要求2.2螺杆轴设计计算及主要零件的校核2.2.1材料选择螺杆轴用20CrMnTi钢制造，热处理钢球滚道处渗碳层深度在0.8〜1.2mm，表面淬火HRC 58〜63小20轴径硬度> HRC40，渐开线花键处不渗碳2.2.2结构设计轴的结构如图所示图1-4 螺杆轴结构简图1 1牯.虻14>1 j：A1A考虑轴向固定，内侧采用轴肩，又考虑角接触球轴承的标准，故左右轴径均 取d=20mm；左端轴径长度为14mm，比轴承宽度小4mm，以便将轴承可靠地固定 在转向螺杆轴上；为使汽车转向螺杆轴中心与转向万节的中心能保持高度一致， 二者的连接采用渐开线花键连接，花键的加工工艺与齿轮相同；为减少螺杆和螺 母之间的摩擦，提高传动效率，在螺杆和螺母的滚道之间放置适量的钢球；为防 止钢球沿滚道滚出，在螺母上设有钢球返回装置，使钢球通过此装置自动返回入 口处，从而形成循环回路2.2.3轴的设计计算（1）首先由变厚齿扇齿模数m=5.0mm，可查阅材料确定转向螺杆轴的相关 参数，相关参数如下：螺杆外径D1=29mm;工作圈数2.5；齿扇齿数Z=5;齿扇 26mm；钢球直径d=7.144mm;环流行数2；齿扇整圆齿数Z’ =13；钢球中心距D=32mm;螺距 P=10mm;螺母长度L=56mm;齿扇压力角a =27° 30'；(2)其他参数的设计计算：螺母内径 D2=D+(5% 到 10%)D1=32+(5% 到 10%) X29=33.5 到 34.9mm; 圆整后取D2=34.2mm;每个环路中的钢球数；n =兀 QW 〜兀 QW = 3.14 x32x2.5 = 3516dcos a 0 ~ d 7.144 ^ (1-3)圆整后取n=32;(1 — 4)滚道截面半径R2>2 =美台=3572 mm；圆整后取R2=4mm;接触角0选择0 =45°；当转向盘转过5兀角(即2.5圈)时，齿扇节圆应转过的孤长等于对应螺母在 螺杆上移动的距离S,此时，摇臂轴转过0.25兀角，与此同时，转向轮转至最大 转角，则S — ' p = °25 兀 x 65 =51mm; (1 — 5)则螺杆螺纹滚道的有效工作长度L’等于螺母在螺杆上移动的距离的2倍， 即 L’ =2S=2X51mm=102mm;在此条件下，应尽量缩短滚道长度。
但为安全计，在有效工作长度L’之外 的两端各增加0.5-0.75圈滚道长度因此，螺杆螺纹滚道的实际有效工作长度LL=L’ +2(0.5 到 0.75)d=102+2X (0.5〜0.75) X7.144=109.44〜112.716mm;又螺杆螺纹滚道的有效工作长度距两端面距离< 5.5mm，即螺杆螺纹滚道的 实际有效工作长度L< L’ +2x 5.5=102+2x 5.5=113mm；圆整后取L=112mm；螺杆螺线导程角a则tan a =-^，则o 0 兀Darc tan —arc tan 一 < 10 〜a = 兀 D = 3.14 x32 =5.68°; (1 — 6)2.2.4钢球与滚道之间的接触应力校核螺杆受力作用在螺杆上的轴向力F2F2 — M — 477225 — 14683.85d 652 2 (1 — 7)上式中d为变厚齿扇的分度圆直径;钢球与螺杆之间的正压力F314683 .85F3= Mn cos a cos 0n cos 064 x=324 .52 N;(1 — 8)上式中n为参与工作的。