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1、 连续梁菱形挂蓝设计检算（75+125+75）m一、计算依据1铁四院提供的连续梁梁部设计图纸；2公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ025-863公路桥涵施工技术规范JTJ041-894钢结构设计规范GBJ17-88二、计算主要技术参数1、混凝土自重梁顶宽12m，梁底宽7m,梁段长度3m时，混凝土最大圬工量（2#）为77.53m3,自重为205t；梁段长度4m时，混凝土最大圬工量（8#）为75m3,自重为199t；混凝土超灌系数1.03，动载系数为1.2，混凝土容重按2.65计算。施工人员、机具施工荷载按0.25t/m2计算。由于3m梁段最重，取3m梁段进行计算。梁段的各部位重量见下表：梁段部
2、位体积（m3）重量（KN）2#腹板42.541127翼板6.72178顶板12.6334底板15.674152、底模系前吊点、后底吊点的各施工工状：底模系长为4.8m，底后锚点距已浇筑混凝土梁端为50cm，当梁段浇筑长度为3m时，梁单位重为1个单位，则前吊点为0.4个单位，后底锚点为0.6个单位，如下图所示。而模板中，底模系均为各0.5个单位，侧模系及内模系中前吊点为0.55个单位，后底锚点为0.45个单位。3、主桁后锚点受力情况：挂蓝为菱形挂蓝，主构架如下图所示：当前吊点为1个单位，后底锚点为1.11个单位，4、底模系工况受力荷载前吊点及后底锚点的荷载分配表如下：梁段部位重量（KN）底后锚重
3、量前吊点重量单位比重量（KN）合计（KN）单位比重量（KN）合计（KN）2#(3m)腹板11270.66769250.4451617底板4150.62490.41665、各部分苛载组合计算：5.1.底模系：5.1.1.后底锚点荷载计算：混凝土按3m梁段最大重量计算(混凝土已考虑动载1.2系数及超灌1.03系数)。荷载名称名 称重量（KN）单位比后底锚点受力（KN）合计(KN)单侧受力(KN)挂蓝底模系1220.5619648后工作平台20120侧工作平台100.55后吊带10110混凝土腹板11270.66761144572底板4150.6249 施工荷载腹板外380.6224623底板处40
4、0.624单点总计受力6435.1. 2.前吊点荷载计算：混凝土已考虑动载1.2系数及超灌1.03系数。荷载名称名 称重量（KN）单位比后底锚点受力（KN）合计(KN)单侧受力(KN)挂蓝主桁架400.5209548底模系1220.448前工作平台10110侧工作平台100.55前吊带12112混凝土腹板11270.4450760380底板4150.4166施工荷载腹板外380.4153116底板处400.416单点总计受力4445.2.侧模系：5.2.1.后吊点荷载计算：混凝土按3m梁段最大重量计算(混凝土已考虑动载1.2系数及超灌1.03系数)。荷载名称名 称重量（KN）单位比后底锚点受力
5、（KN）合计(KN)单侧受力(KN)挂蓝外模系1030.6628643外滑梁400.624混凝土翼板1780.6107132 66施工荷载翼板380.6222211 单点总计受力1205.2. 2.前吊点荷载计算：混凝土已考虑动载1.2系数及超灌1.03系数。荷载名称名 称重量（KN）单位比后底锚点受力（KN）合计(KN)单侧受力(KN)挂蓝前横梁201207839外模系1030.442外滑梁400.416混凝土翼板1780.4718844施工荷载翼板380.416 16 8单点总计受力915.3.内模系：5.3.1.后吊点荷载计算：混凝土按3m梁段最大重量计算(混凝土已考虑动载1.2系数及超
6、灌1.03系数)。荷载名称名 称重量（KN）单位比后底锚点受力（KN）合计(KN)单侧受力(KN)挂蓝内模系400.55223417内滑梁200.5512混凝土顶板1780.610613156施工荷载顶板390.6242412单点总计受力855.3. 2.前吊点荷载计算：(混凝土已考虑动载1.2系数及超灌1.03系数)。荷载名称名 称重量（KN）单位比后底锚点受力（KN）合计(KN)单侧受力(KN)挂蓝内模系400.45182714内滑梁200.459混凝土顶板1780.4728844施工荷载顶板390.416168单点总计受力665.3. 2. 主桁前吊点、后锚点荷载计算： 主桁单片前吊点荷
7、载为：P前=444+91+66=601 KN.由于前吊点未考虑4m梁段时混凝土重心前移的工况，故考虑1.05的系数，则P=631KN。后锚点与前吊点的单位比是1.11，则后锚点总受力为：P后= P前*1.11=700KN三、主桁各构件检算1、已知主桁单片前点荷载为631KN，通过二力杆力学计算得出各杆件内力：NAB=+1161KN；NBD=+947KN；NDC=-1137KN；NAC=-947KN； NBC=-672KN主构件材料：232b Q235A 参数如下：A0=110.2cm2 Ix=16288cm4 Wx=509cm3 rx=9.23cm 2、强度及稳定性检算：AB杆：=215Mpa
8、，合格。BD杆：=215Mpa，合格。DC杆：=215Mpa，由于该杆件为压杆，则：=432/9.23=46.8 b类杆件，查建筑施工计算手册得出=0.87 =215 Mpa，合格。BC杆：=215 Mpa，合格。AC杆：由于该杆件为压杆，则：=450/9.23=48.7， b类杆件，查表得出=0.86=mpa=215 Mpa，合格。3、采用MIDAS软件进行建模检算、主桁反力图：、主桁轴向受力图：、主桁轴向拉、压应力图：其中最大拉应力为109Mpa=215Mpa，合格。、由于前横梁受力不在前节点上，则存在组合应力：其中最大组合应力为165Mpa=215 Mpa，合格。、主桁挠度图如下：最大下
9、挠度在前横梁处，为19.9mm20mm，合格。4、连接销、孔检算4.1.连接销抗剪检算连接销为普通3号钢，直径110mm，每个销子有两个抗剪截面，则抗剪面积为： A=5.522=190cm2则：max=63Mpa=115 Mpa，合格4.2.销孔孔壁承压检算主桁杆件为双拼32b槽钢，腹板厚10mm，槽钢内侧采用20mm厚钢板加强，则孔壁承压面积为： A=（1+2）112=66cm2则：=180Mpa=215 Mpa，合格4.3.加强钢板焊缝检算加强钢板长40cm，两块钢板共4条焊缝，焊缝高按6mm计算，则焊缝面积为：A=4040.6=96 cm2则：=124Mpa=185 Mpa，合格5.节点
10、板焊缝检算每个节点板焊缝长度远大于160cm，通过以上4.3的计算，知节点板焊缝偏安全，不予再检算。四、底模系检算：1、纵梁： 1.1中纵梁（按均布荷计算）1.1.1荷载计算：按梁段长为3m计算，底板混凝土重为415KN，模板重为122KN，由8根32a槽钢共同受力，则每根槽钢的均布荷载q=(415*1.2*1.03+122)/8/3=26.5KN/m，考虑1.1的不均衡系数，则为29KN/m。1.1.2强度检算：受力图如下：材料特性：q=29KN/m E0=2.1*106 材质Q235A =215MPa， 尺寸为： 32a) 1.1.2.弯矩、反力计算： 反力：RB=RA=29*3-36=5
11、1KN弯矩：Mmax=1.1.3.应力验算已知： 32a 参数 A0=48.7cm2 Ix=7598cm4 Wx=475cm3 d=8 SX=276.9cm3弯应力: =mpa=215 Mpa，合格。 剪应力：中性轴：max=23Mpa=125 Mpa，合格注：中纵梁改用8根I32a工字钢1.2边纵梁（按均布荷计算）1.2.1荷载计算：按梁段长为3m计算，单侧底板重为1127/2=563.5KN，由4根槽钢共同受力，则每根槽钢的均布荷载q=563.5*1.2*1.03/4/3=58KN/m1.2.2强度检算：受力图如下： 材料特性：q=58KN/m E0=2.1*106 材质Q235A ,=2
12、15MPa， 尺寸为： 32a 1.2.3.弯矩、反力计算：反力：RB=RA=58*3-73=102KN弯矩：Mmax=1.2.4.应力验算已知： 32a 参数 A0=48.7cm2 Ix=7598cm4 Wx=475cm3 d=8 SX=276.9cm3弯应力: =mpa=215 mpa，不满足受力要求,需对截面进行加强。 将两槽钢合并成槽钢盒子,上下均满焊一块厚8mm（注：改用10mm）的钢板(托梁处不铺设)重新检算: 由槽钢盒子共同受力，则Mmax=，Q=204KN。已知： 232a+28*330 参数 ： A0=150.2cm2 Ix=32947cm4 弯应力: =mpa=215 Mpa，合格。 剪应力满足要求。1.4、采用MIDAS软件进行建模检算、边纵梁受力布置图：、剪力图：、弯矩图：、剪应力图：最大剪应力为45Mpa=125 Mpa，满足要求。、弯矩应力图：最大弯矩应力为130Mpa=215Mpa，满足要求。、挠度图：最大下挠度为7mm。2、托梁2.1后托梁 荷载： q1=51*8/4.8=85KN/m q2=204*2/1.05=389KN/m假定底模承受的荷载完全由内侧吊带承受，则后托梁受力分析如下：
