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1、大型空分装置的空气透平压缩机自动控制作者：赵阳 近几年来，空分装置的规模越来越大，内压缩流程已成为主流工艺。其配套的空气压缩机（包括内压缩用的增压压缩机）的规格也随着增大，国内原有的产品已难以满足需要，因而大型空分装置的透平压缩机（包括增压机）大部分从国外进口。我公司已经进行了多套不同厂商的大型压缩机的控制设计和调试，现将有关控制的情况和心得介绍如下。1、 控制原理透平压缩机的基本控制要求是在保证安全平稳运转的前提下充分利用压缩机允许的工作区，让机组工作在工艺要求的压力和用量变化范围内（如变负荷时的调节和空分装置吹扫时压力和用量的调节），工况稳定可靠，操作方便，自动化程度高。压缩机的工作状态尽
2、可能地对操作人员透明，便于分析和操作，有较长的历史趋势可查。2、 控制实施方法根据项目要求的不同，压缩机可以有不同的控制实施方法，一般为以下两种：（1） 压缩机机组由机组自带的控制系统（一般为PLC）控制，采用通讯的方法，将机组的主要参数传送到DCS，在DCS操作站上仅仅进行显示，达到监察的目的。这个做法的优点是控制由厂商完成，一般比较成熟，设计联络工作量小，设计方风险小。PLC的扫描速度快，对保护有利。缺点是PLC的安全可靠性不如DCS，人机界面较差，机组工作状态对操作人员透明程度低，用户难以深入了解和理解控制方案，现场修改困难，历史趋势记录功能较差。有的厂商采用的是自己开发的控制器，而不是
3、通行的PLC系统，其价格便宜，人机界面更差，且卡件损坏后购买困难，通讯故障也较多。（2） 压缩机只配备必要的现场仪表、探头和传感器，现场不设机旁仪表盘，由中控室DCS控制整个机组（即我们所说的裸机进口方式），以充分发挥DCS系统的功能和优势。该方法设计联络工作量大，由于外商提供的图纸和资料常常不能完全满足设计方的需要，因此该方法要求设计人员熟悉压缩机的原理、性能和操作过程。由于控制由我方完成，因此控制方案可以在设计组态和调试过程中不断修改，可以做得非常完善。特别是人机界面非常友好和清晰，对于好的DCS系统，可以做到控制线、喘振线、工作点、控制点和喘振点随着各级入口温度、机组入口和出口压力的变化
4、自动补偿并动态显示（如图1中的1、2、3点）。操作工对机组的运行状况如工作点位置、控制点位置、喘振点位置一目了然，且对起动过程中过程各参数的变化心中有数。历史趋势记录功能极强，便于分析起动过程和故障，实时修改控制参数或控制方案。与主压缩机相比，增压机与工艺过程联系得更紧密，有些参数在调试过程中要经常改动，所以增压机的控制在中控室DCS系统上实现更为必要。中国空分设备公司成套的大型压缩机的控制大部分采用这种方法。图1 特性曲线图3、 大型透平压缩机的主要控制内容31 基本控制根据空分工艺的要求，主压缩机出口压力往往采用恒压控制（恒压或恒流控制，究竟采用哪一种方式，还需进一步讨论），内压缩流程中用
5、到的增压机根据流程的不同或采用恒流控制或恒压控制，这是机组最基本的工艺控制。其余的控制如防喘振控制、电机过载保护控制、起动和事故连销保护控制等均是为了机组的安全运行而设。无论恒压控制还是恒流控制，控制的第一对象都是入口导叶（电机拖动，转速不变时）。见图2和见图3注：出口压力测点在压缩机考核完毕后，可采用空气进空冷塔前的压力测点。注：有的压缩机厂商采用入口缩接处的压差或电机电流来取代出口流量。在吹扫或工艺需要时，可以改变调节器的设定值，很容易地获得给定的压力或流量，并使其始终处于自动控制状态，防喘振控制回路不需做任何修改也始终处于，防喘振控制回路不需做任何修改也始终处于自动监控状态。32防喘振保
6、护控制如因操作不当或设备管道故障，压缩机会发生喘振，可能会严重损坏机组。因此防喘振控制是一个重要的安全控制，目的是使工作点始终处在限定的范围内，而不进入喘振区，以确保机组的安全运行。它的保护范围为机组的整个工作范围。它综合考虑了压力（压比）、流量、加上入口温度和各级间入口温度的补偿，形成了一个设定值。该设定值随着上述各参数的变化而自动变化流量来调节。正常时放空阀（或回流阀）全关，由于某种原因，工作点进入控制线，放空阀（或回流阀）开始快速打开，流量啬，使工作点又离开控制线。只要故障存在，工作点就始终在控制线左右移动，但工作点始终不会进入喘振区。故障消除后，工作点将离开控制线，恢复到正常位置。一般
7、来说主压缩机防喘振控制的对象是放空阀，增压机防喘振控制的对象是回流阀。3.2.1喘振的一般情况喘振时压力和流量周期性大幅度变化，进一步可能会产生流量的反向，由此引起过大的轴振动，轴位称和发热，造成轴承、密封、叶轮和转子的损坏。即使没有明显的危险发生，机组工作寿命和效率已降低。图4是喘振时流量起伏周期变化的过程。由于排气量的减少，工作点在特性曲线上由点1移至点2，排气压力升高，点2表明压力达到了最大值，同时也达到稳定极限。由于气流的倒流，引起了由点2至点3的突然变化。流量方向的改变迫使排队压下降，工作点移至点4。此时由于叶轮处又达到了预先的工作状态，一个突变又产生，工作点又移到点1处。如果没有及
8、时的调整，喘振循环将再次开始。3.2.2 特性曲线族无论是入口导叶控制还是变转速控制的压缩机，基本上都有相似形状的特性曲线，如图5所示。3.2.3 防喘振控制概念对应于某个工况，喘振可以用在任何时刻保证有一个最小流量来避免，否则必须打开放空阀或回流阀以补充这个流量差。防喘振保护控制也不能过早地动作，否则将引起能量的损耗，为此控制方案必须精心设计。从控制技术观点讲，最感兴趣的是系统的动态特性。喘振发生得非常快，目前还没有在价格上可以接爱以的工业仪表来直接测量喘振，控制系统必须能识别喘振极限线有否被越过。为此，通常人为地在喘振线右侧设定一条控制线，其形状与喘振线一致，但与控制线相距5%8%的流量量
9、程值。该距离越小，放空阀打开的机会就越少，能量损失越少，但对控制系统、阀门的响应时间要求越高。该距离越大，放空阀打开的机会就越大，越能保证机组的安全，但能理损失越大。当空压机紧急停车时，一般要求放空阀或回流阀从全关到全开的时间大约在1s2s，高性能的阀门大约在0.5秒。只要很少的开度就中以保证压缩机恢复至稳定可靠的工作状态。从全开到全关，由于需要克服流体阻力约需10s，不能太快，以求平稳。控制系统应选用数字式控制系统，如DCS系统、PLC系统或单回路调节器。如用DCS系统，需注意扫描速度，与防喘振控制有关的控制回路的扫描时间应尽可能得短（如250ms或更短），从安全的角度来讲，也需适当加大控制
10、线与喘振线的距离。如用PLC系统，建议每一机组单独用一个PLC控制器，否则，如一个PLC控制器控制的内容太多，特别是模拟量处理太多，其扫描速度也将变得缓慢。在组态完后，要检查扫描时间。在与国外压缩机厂商第一次接触时，他们往往会强调控制系统的扫描时间不大于50ms100ms，但他们又承认DCS系统可以控制他们的机组。只要经过讨论，以下方案他们也会同意：在DCS系统上防喘振控制用的功能块选用250ms扫描时间，并且适当加大控制线与喘振线的距离（如采用8%）。多次实践证明，这样的考虑是成功的。各级入口温度的变化对喘振线的位置有很大的影响，控制上必须考虑各级入口温度和变化的补偿。图6为某一压缩机入口温
11、度对特性曲线的影响示意图。入口温度越高，喘振线越右移，压缩机的工作范围减小。入口温度从-190C到+320C或者+420C，其影响可达百分之几。特性曲线上可以定义出喘振线和控制线，这些特性曲线首先由压缩机厂商给出理论曲线，在工厂试车或现场试车时再进行修正。有的厂商仅给出特性曲线图及入口温度补偿公式，设计组态者要根据特性曲线及温度补偿补偿公式自己综合出一个公式；有的厂商直接给出特性曲线的公式，组态后在现场进行修改和调整。防喘振用的流量控制器的测量值来自出口流量变送器，它是一个外给定的调节器。外给定的值来自上述代表防喘振控制用的控制线的综合公式，也就是说，该流量调节系统的给定值是随着入口压力和温度
12、、节间温度、出口压力和温度的变化并按照一定的关系而变化。在工况正常时，工作点远离控制线，如图1中的点1，此时调节器迫使放空阀或回流阀关闭。当由于某种原因流量变小，因为恒压调节的作用，工作点将沿着图1中虚直线向左移动，当移过控制线上点2时，即防喘振流量调节器的测量值小于设定值时，该调节器开始有输出，防喘振放空阀（或回流阀）开始打开；适当调整该调节器的P、I参数，使调节器有大的放大倍数和灵敏的反应能力，缺少的流量值可以瞬间得到补充，工作点向右移动，离开控制线，以保证工作点不进入喘振区。只要故障存在，工作点就在控制线上的这一点（控制点）左右来回移动；故障消除后，工作点向右移到工况需要流量的正常工况点
13、上。3.2.4防喘振阀的选型防喘振阀是防喘振控制的唯一执行机构，也是连锁保护的重要机构。在选型时要注意：（1） 在电磁阀失电时，阀从全关到全开的时间小于1S2S，最好是小于0.5S。仅仅将电磁阀装于紧靠阀门膜头处的方法不一定能达到这个要求。应该在气路上采取措施，使用大口径的单向节流阀（注意该阀的动作压力应与阀门的膜头控制气信号一致，目前国内可能还没有这种规格的阀），且在阀门选型时最好选用反作用气差式执行机构，以利用阀芯本身的重量加快阀门打开。（2） 阀的特性应选用直线型。在防喘振调节器刚开始作用时，即阀处于小开度时，相对流量值的变化可大些，有利于喘振一开始就被快速地克服。（3） 认真考虑好该阀
14、门的允许差压，即选好执行机构和通径。（4） 正确选择该阀门的汇漏等级（5） 阀门的通径一般应满足全量放空的要求3.2.5流量孔板（或喷嘴）安装注意事项我们认为对于作为单机购买的并采用中控室DCS系统控制的压缩机，应该配置流量测量用的仪表，如孔板或喷嘴（如文丘里管子）等，它用于单机试车和考核以及防喘振保护。但这样的设置将增加阻力损失，能耗增加。如不设流量测量装置，在签定合同时，应约定以后单机试车和考核的办法。各个压缩机厂商对流量孔板（有的厂商利用入口处变径管大小两端处的差压，根据自身的经验转化成入口流量）的设置位置是不一样的，有的设置在入口处，有的设置在出口处，有的不设流量测量元件而用电机电流来
15、代替。入口处设置孔板，孔板前后直管段的要求容易满足，可避免由于安装备件不满足而引起的测量的偏差。但孔板尺寸相对较大，且由于内部气量的泄漏，不利于正确考核出口流量。出口处设置孔板，孔板相对较小且正确地反映了出口流量，利于机组的考核和验收。但是特别要注意的是，由于是安装在压缩机的出口处，被压缩的空气流动状态相当紊乱，如孔板前后的直管段仅仅满足较低的要求（如前10D后5D），孔板前后的差压会有较大的波动，也即出口流量值波动较大，如不采取措施，甚至会严重到既不能进行流量的考核，也不能进行防喘振的控制。压缩机为了防喘振的需要，一般又对出口放空阀到机驵出口端的最大距离作出限制，以限制气体容量。利于气体迅速
16、放空，因此孔板的前后直管段基本上只能最大到17D左右。为了克服这个矛盾，建议在孔板直管段前啬整流器，此方法对于稳定气流、减小孔板前后的差压波动既经济又实用。用电机电流代表出口流量避免了上述流量测量的波动，测量值比较平稳。但如无流量测量孔板，将无法直观地了解机组的排出流量，无法进行机组的事实上考核。如采用空分装置中的进冷箱的空气流量孔板进行考核，单机考核时间要扒迟，且因为存在着空气的切换损失和设计制造的责任界区争工，这个方案实际可操作性很差。电机电流与排出流量存在一定的对应关系，但对于一些特定的情况（如级间短路时）又不一定有对应关系，此时又显得不尽合理。供应厂商往往不提供电流与流量的关系图，在DCS系统组态时将不能进行机组特性曲线的动态特性显示，人机操作界面很差。3.3电机过载保护为防止电机过载，设置了电机过载保护。当电机电流超过额定时值时
