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1、一、换填 1. 垫层厚度的确定垫层厚度的确定 垫层厚度应根据垫层底部下卧土层的承载力确定，并符合下式要求。 zczz fpp（1.1-1） 式中）附加应力值（组合时，垫层底面处的相应于荷载效应标准paKpz； ）压力值（垫层底面处土的自重kpa cz p； ）值（正后的地基承载力特征垫层地面处经深度修kpa z f。 垫层底面处的附加压力值 z P也可按压力扩散角进行简化计算: 条形基础： tan2 )( zb ppb p ck z （1.1-2） 矩形基础 )tan2)(tan2( )( zlzb pplb p ck z （1.1-3） 式中)m(底面的宽度矩形基础或条形基础b； )m(矩形
2、基础底面的长度l； )kpa(平均压力组合时，基础底面处的相应于荷载效应标准 k p； )m(度基础底面下垫层的厚z； 采用可按表垫层的压力扩散角1-1),(。 )(压力扩散角表表 1-1 中砂，粗砂，砾砂，圆砾，角砾卵石，碎石 粘性土和粉土 （148 p I） 灰土 0.2520628 50. 0302328 注意：1.03025. 0/外，其余材料均取时，除灰土仍取当bz 2.当值可内插求得时，5 . 0/25. 0bz 2. 垫层宽度的确定垫层宽度的确定 关于垫层宽度，目前还缺乏可靠的经验一般可按下式计算或根据当地经验确定： tan2 zbb（1.2-1） 式中垫层底面宽度 b Z/b
3、换填材料 取值。时，仍按采用，当可按表垫层的压力扩散角25. 0/25. 0/1-1),(bzbz 3. 地基承载力修正地基承载力修正 当基础宽度大于 3m 或埋置深度大于 0.5m 时，从载荷试验或其他原位测试、规范表格等方法确定的地基承载力 特征值，应按下式进行修正： )5 . 0()3(dbff mdbaka （1.3-1） 式中特征值修正后的地基承载力 a f； 地基承载力特征值 ak f； 基底下土的类别确定基承载力修正系数，按基础宽度和埋深的地、 db ； 效重度度，地下水位以下取有基础底面以下土的重； 取值时按取值，大于按底宽度小于基础底面宽度，当基mmmmb6633； 重度水位
4、以下的土层取有效均加权重度，位于地下基础底面以上土的平 m ； 基础埋置深度d。 二、预压地基 2.1排水竖井分为普通砂井、袋装砂井和塑料排水带。普通砂井直径宜为 300mm500mm，袋装砂井直径宜为 70mm120mm。塑料排水带的当量换算直径可按下式计算： )(2 b dp（2.1-1） 式中)mm(直径塑料排水带当量换算 p d； )mm(塑料排水带宽度b； )mm(塑料排水带厚度。 2.2排水井可采用等边三角形或正方形排列的平面布置，应符合下列规定： 1当等边三角形排列时， lde05. 1（2.2-1） 2当正方形排列时， lde13. 1（2.2-2） 式中竖井的有效排水直径 e
5、 d； 竖井的间距。l 2.3一级或多级等速加载条件下，当固结时间为 t 时，对应总荷载的地基平均固结度可按下式计算： )()( 1 1 1 ii TTt ii n i i t eeeTT p q U （2.3-1） 式中）正后的平均固结度（多级荷载等加速荷载修%tUt； ）各级荷载的累计值（kpap； ）（级荷载的平均加载速度第d/kpaiqi； 、 ii TT 1 分别为各级等速加荷的起点和终点时间（从时间零点起算） ，当计算某一级等速加荷过程中时间t的 固结度时，则 i T改为t; 取值土排水固结条件按表计算参数。根据地基、1-2。 值取值表值和表表 2-1 排水固结条件 竖向排水固结
6、%30 z U 向内径向排水固结竖向和径向排水固结 2 8 1 2 8 2 2 4H cv 2 8 en h dF c 2 2 2 4 8 H c dF c v en h 三、压实地基 3.1压实填土的最大干密度和最优含水量，宜采用击实试验确定，当无试验资料时，最大干密度可按下式计算： sop sw dmax 01. 01d d （3.1-1） 式中）干密度（分层压实填土的最大 3 dmax m/ t； 97. 096. 0，粉土取取经验系数。粉质黏土； ）水的密度（ 3 w m/ t； ）（土粒相对密度（比重 3 s m/ td； ）填料的最优含水量（% op 。 当填料为碎石或卵石时，其最
7、大干密度可取 2.1 3 m/ t2.2 3 m/ t。 参数 四、夯实地基 4.1有效加固深度可按下式估算： hMH（4.1-1） 式中）有效加固深度（mH； ）夯锤质量（tM； ）落距（mh 5 . 034. 05 . 0 ，对黄土可取对软土取的地基土的性质而定，系数，须根据所处理。 五、复合地基 5.1复合地基承载力特征值应通过复合地基静载荷试验或采用增强体静载荷试验结果和周边土的承载力特征值结 合经验确定，初步设计时，可按下列公式估算： 对散体材料增强体复合地基应按下式计算： skspk ) 1(1fnmf（5-1-1） 式中）值（复合地基承载力特征kpa spk f； 为一根桩），为
8、桩身平均直径（面积置换率。 ee ddddmmm;/ 22 分担的处理地基面积的 等效圆直径（m） ；等边三角形布桩sd05. 1 e ，正方形布桩sd13. 1 e ，矩形布桩 21e 13. 1ssd ，s、 1 s、 2 s分别表示桩间距、纵向桩间距和横向桩间距。 对有粘结强度增强体复合地基应按下式计算： sk p a spk )-1fm A R mf（5-1-2） 式中单桩承载力发挥系数； ）值（单桩竖向承载力特征kN a R； ）桩的截面积（ 2 p mA; 数。桩间土承载力发挥系 增强体单桩竖向承载力特征值可按下式估算： ppp 1 pa AqlquR pi n i si （5-2
9、-3） 式中）桩的周长（m p u; ），可按地区经验确定层土的侧阻力特征值（桩周第kpaiqsi; ）层土的厚度（桩长范围内第milpi; 桩端阻力发挥系数 p ; 值桩端阻力承载力特征 p q。 5.2有粘结强度复合地基增强体桩身强度应满足式 （5-2-1） 的要求。 当复合地基承载力进行基础埋深的深度修正时， 增强体桩身强度应满足式（5-2-2）的要求。 p a cu 4 A R f （5-2-1） spa m p a cu )5 . 0( 14 f d A R f （5-2-2） 式中），对水泥土值（的立方体抗压强度平均立方体）标准养护桩体试块（边长kpad28mm150 cu f 应
10、符合水泥土搅拌桩的规定； 效重度），地下水位以下取有权平均重度（基础底面以上土的加 3 m m/kN； ）基础埋置深度（md； ）基承载力特征值（深度修正后的复合地kpa spa f。 5.3沉管砂石桩的桩间距，不宜大于砂石桩直径的 4.5 倍；初步设计时，对松散粉土和沙土地基，应根据挤密后要 求达到的孔隙比确定，可按下列公式估算： 等边三角形布置 10 0 1 95. 0 ee e ds （5-3-1） 正方形布置 10 0 1 89. 0 ee e ds （5-3-2） )(D- minmaxrmax1 eeee（5-3-3） 式中）砂石桩间距m(S； ）砂石桩直径m(d； 0 . 12
11、. 11 . 1；不考虑时，取取动下沉密实作用时，可修正系数，当考虑振； 隙比地基处理前砂土的孔 0 e； 的孔隙比地基挤密后要求达到 1 e； 隙比砂土的最大、最小孔、 minmax ee； 85. 070. 0Dr取达到的相对密实度，可地基挤密后要求砂土。 5.4水泥土搅拌桩（MIP）单桩承载力特征值，应通过现场静载荷试验确定。初步设计时可按式（5-2-3）估算，桩 端端阻力发挥系数可取 0.40.6；桩端阻力特征值，可取桩端土未修正的地基承载力特征值，并应满足式（5-4-1）的 要求，应使由桩身材料强度确定的单桩承载力不小于由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力。 pcua AfR（5
12、-4-1） 式中 cu f与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块， 边长为 70.7mm 的立方体在标准养护 条件下 90d 龄期的立方体抗压强度平均值（kpa） ； 25. 025. 020. 0；湿法可取干法可取桩身强度折减系数，。 根据设计要求的单桩竖向承载力特征值 a R和复合地基承载力特征值 spk f计算搅拌桩的置换率m和总桩数 n 可按式（5-4-2） 、 （5-4-3）计算 sk p a skspk - - f A R ff m （5-4-2） P A Am n （5-4-3） 式中)m2地基加固的面积（A 5.5旋喷桩单桩竖向承载力特征值可通过现场单桩载荷试验确定，也可按
13、式（5-2-3）和式（5-5-1）估算，取其中最 小值： 4 pcu a Af R （5-5-1） 5.6 灰土挤密桩和土挤密桩桩孔直径宜为 300mm600mm。桩孔宜按等边三角形布置，桩孔之间的中心距离，可为桩 孔直径的（2.03.0）倍，也可按下式估算： ddmaxc dmaxc - 95. 0 ds （5-6-1） 式中）桩孔之间的中心距离m(s； ）桩孔直径（md； ）（桩间土的最大干密度 3 dmax t/m； ）干密度（地基处理前土的平均 3 d t/m； 93. 0 c 小于的平均挤密系数，不宜桩间土组成孔挤密后。 桩间土的平均挤密系数 c ，应按下式计算： dmax 1d c
14、 （5-6-2） 式中)m/ t ( 3 1d 桩间土的平均干密度在成孔挤密深度内， 桩孔数量可按下式计算： e A A n （5-6-3） 式中桩孔的数量n； )m( 2 拟处理地基的面积A； )m( 2 e 所承担的处理地基面积单根土或灰土挤密桩A，即： 4 2 e e d A （5-6-4） 式中）基面积的等效圆直径（单根桩分担的处理地m e d。 成孔施工时，地基土宜接近最优含水量，当含水量低于 12%时，宜对拟处理范围内的土层进行增湿，增湿的加水 量可按下式估算： kvQ）（- opd （5-6-5） 式中)m( 3 计算加水量Q； )m( 3 拟加固土的总体积v； )m/ t (
15、3 d 干密度地基处理前土的平均； (%) op 土的最优含水量； (%)含水量地基处理前土的平均； 10. 105. 1损耗系数，可取k。 5.7水泥粉煤灰碎石桩（CFG）复合地基承载力特征值 spk f可按式（5-1-2）估算；单桩承载力特征值 a R可按（5-2-3） 和式（5-5-1）估算，取其中最小值；桩体试块抗压强度平均值 cu f可按式（5-2-1）估算，前文已有，在这里不再赘 述。 六、多桩型复合地基承载力特征值估算： 对具有粘结强度的两种桩组合形成的多桩型复合地基承载力特征值： sk21 p2 a22 2 pl a11 1spk )1 (fmm A R m A R mf （6-1-1） 式中的面积置换率、桩分别为桩、21 21 mm； 的单桩承载力发
