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1、刘白高速公路第六标段新田黄河大桥挂篮构造及使用说明一、挂篮构造挂篮由底模平台、悬挂调整系统、贝雷片主梁、滑行系统、平衡及锚固系统、工作台等组成。挂篮可悬臂浇筑长4.5m梁段，挂篮前吊点承受的梁段最大混凝土自重荷载为54.5 t。挂篮前点承吊能力设计为75t。一个挂篮由两片三排单层贝雷梁组成，承受梁段砼重量，挂篮钢结构总重39.6t（含模板重量），工作吊篮3t，其它件4.5t，配重4t，全套挂篮共重51.1t。1底模平台和悬挂调整系统底模长度考虑梁段砼浇筑与旧梁段搭接和预施应力的操作需要，底模纵梁长6.3m,由13根I32a及前后下横梁(2I32)组成,每根横梁有4个吊点,吊在挂篮前横梁和已成梁
2、板的翼项与底板上,纵梁的两端以角钢做成的活动铰支承于横梁上,以便调整底纵梁的坡度,以适应悬臂梁底面坡度的变化,纵梁上为带横肋的钢模板。前下横梁通过4根32精轧螺纹钢吊杆挂于贝雷梁前上横梁上,需要调整底模梁高时,以8台20t螺旋千斤顶前模梁的小锚固扁担带动吊杆,使底模升高到需要的高度。后下横梁通过4根32精轧螺纹钢吊挂于已浇梁段的底板上及翼板上,底模就位后拧紧螺母, 以2台20t油顶顶起扁担梁，顶力2530t，再次拧紧螺母，松顶,该段施工完毕,再以2台20t油顶顶起扁担梁,顶力3040t,则螺母松动卸下底模。2.贝雷片纵梁 每个挂篮有两组三排单层贝雷梁，三排贝雷片间距为45cm和25cm。贝雷梁
3、下为拖船和滑道。3.滑行系统 每组贝雷梁下有前后四个钢拖船，拖船与主梁栓接，拖船下为2P43轨。在梁上铺短枕木，前支座下满铺钢支垫，以减少整个挂篮前支点的变形；枕木上为2P43轨，钢轨与枕木之间以道钉连接，钢轨允许接头，但并排的两根轨接头不可在同一位置；钢轨与梁间以扁担梁扣紧。挂篮的走行用5t倒链牵引，走行速度10cm分钟，枕木、钢轨滑道随挂篮的前进而倒用，走行时前端设防倾木垛，后端设倒链溜绳，并在挂篮走行停止时，在钢轨滑道上以“铁靴”固定拖船，以防意外。4.压重和后锚 挂篮走行时每片贝雷梁的尾部配重3t，设计抗倾覆系数2.23。在后锚梁2I32上以6根32筋与梁体锚固，分别锚在梁段竖向预应力
4、钢筋上，每根锚筋最大受力按30t设计。二、挂篮安装顺序2#段施工前进行挂篮安装，挂篮安装采用人工辅以塔吊的方法，安装顺序为：主纵梁（临时锚固）后锚梁前上横梁前下横梁、后下横梁底纵梁前上横梁底模外滑道侧模内模。三、挂篮走行挂篮走行时以倒链滑移。挂篮走行分三步进行。第一步主梁走行。梁段钢束张拉完后，将侧模前点（每侧使用1台10t倒链）吊挂在砼梁上；将底模前点（每侧使用1台5t倒链）吊挂在侧模上；侧模后点以2台5t倒链吊挂在砼梁上。后锚梁加配重6t（可用下节段施工用钢筋）。松开吊挂前下横梁的吊杆；松开主梁、外滑道后点。接长钢轨滑道，取去轨道“铁靴”，并在轨道上涂抹一层黄油作润滑剂；在梁端搭设防倾木垛
5、，安装前后5t牵引倒链。贝雷梁牵引点在拖船上。梁上标注出挂篮前移位置控制线。拉倒链使贝雷梁前移并带动外滑道前进。主梁前移就位后，给拖船上“铁靴”，锚固主梁后点。吊挂内外滑道后点。取去前后5t牵引倒链与木垛。第二步模板走行松开侧模拉杆，落侧模于外滑道；底模后点于侧模上，松开底模后点；此时底模吊挂在侧模上而侧模落在外滑道上。用倒链沿滑道前移模板（侧模带动底模）。第三步底、侧模板定位提升底模板，安装后锚杆，调整前点标高；提升侧模锚紧后点，调整前点标高；清洁模板；进行上节段纵向束压浆作业。绑扎底板钢筋，安放预应力钢束管道，绑扎腹板钢筋，再安设竖向预应力筋。第四步支立内模在底板主筋上焊接十字形钢筋，钢筋
6、直径16mm，十字形横向钢筋底面高出底板顶5cm，十字形竖向钢筋下部支立于混凝土垫块上（混凝土垫块放在底模上），并与底板主筋焊接，将脚手架钢管插入十字形竖向钢筋内，并放于横向钢筋上，经调整标高，绑扎顶板钢筋，安放预应力钢束管道。检查无误后灌筑新梁段混凝土，待混凝土达到90强度后，张拉钢束后，重复上述步骤，滑移挂篮。四、挂篮检算、计算依据1公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ 025-862铁路桥梁钢结构设计规范 TB 10002.2-993钢结构黎钟、高云虹编 高等教育出版社1990年11月出版、底模检算1、检算说明1.1以2#段、6#段（即3.5m段、4.5m段）打砼状态为挂篮底模检算工况
7、控制段，各控制段最大截面为控制工况截面。1.2参数取值:2、荷载计算及组合箱梁混凝土自重参考桥涵下册（交通部第一公路工程总公司主编），钢筋混凝土体积含筋率2%时，采用25kN/m3，体积含筋率2%时，采用26kN/m3，本工程中体积含筋率2%，取25kN/m3。底模及底纵梁自重将计算宽度范围内的底模重量均分在底纵梁上，与底纵梁自重一起考虑。支架荷载碗扣脚手架+组合钢模（仅底板处考虑，腹板处不考虑），取3kN/m2。施工荷载参考桥涵下册（交通部第一公路工程总公司主编），取2.5kN/m2。振捣砼产生的荷载参考桥涵下册（交通部第一公路工程总公司主编），取3kN/m2。荷载组合：计算强度时：+验算刚
8、度时：+3、底纵梁、底横梁检算3.1以2#段为控制段（13#断面为控制断面）3.1.1底板处底纵梁检算检算说明以打灰状态为控制工况状态，荷载作用宽度取0.85m。以跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。荷载组合钢筋砼自重：q砼=25(0.25+0.542)0.85 =16.83kN/m底模及底纵梁自重：q模=18.85/6.25/4.80.85+0.414=0.948kN/m支架荷载：q支=30.85=2.55kN/m施工荷载：q施=2.50.85=2.125kN/m振捣砼产生的荷载：q振=30.85=2.55kN/m计算模型强度检算： q1 =21.93kN/m；q2=3.073kN/m刚
9、度检算： q1 =19.38kN/m；q2=0.948kN/m检算结果a、 正应力q1 =21.93kN/m；q2=3.073kN/m检算结果：R1=52.31kN，R2=40.73kN Mmax=M2=77.27kNm，满足要求b、 剪应力q1 =21.93kN/m；q2=3.073kN/m检算结果：Vmax=V1=52.31kN，满足要求c、 刚度检算q1 =19.38kN/m；q2=0.948kN/m检算结果：R1=41.55kN，R2=31.31kN ，满足要求3.1.2腹板处底纵梁检算检算说明以打灰状态为控制工况状态，荷载作用宽度取0.17m。跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。
10、荷载组合钢筋砼自重：q砼=254.7740.17=20.29kN/m底模及底纵梁自重：q模=18.85/6.25/4.80.17+0.414=0.521kN/m施工荷载：q施=2.50.17=0.425kN/m振捣砼产生的荷载：q振=30.17=0.51kN/m计算模型强度检算： q1 =20.8kN/m；q2=0.946kN/m刚度检算： q1 =20.29kN/m；q2=0.521kN/m检算结果a、正应力q1 =20.8kN/m；q2=0.946kN/m检算结果：R1=44.40kN，R2=33.413kN Mmax=M2=66.38kNm，满足要求b、剪应力q1 =20.8kN/m；q
11、2=0.946kN/m检算结果：Vmax=V1=44.40kN，满足要求c、刚度检算q1 =20.29kN/m；q2=0.521kN/m检算结果：R1=42.25kN，R2=31.53kN ，满足要求3.2以6#段为控制段（9#断面为控制断面）3.2.1底板处底纵梁检算检算说明以打灰状态为控制工况状态，荷载作用宽度取0.85m。以跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。荷载组合钢筋砼自重：q砼=25(0.25+0.397)0.85 =13.75kN/m底模及底纵梁自重：q模=18.85/6.25/4.80.85+0.414=0.948kN/m支架荷载：q支=30.85=2.55kN/m施工荷载
12、：q施=2.50.85=2.125kN/m振捣砼产生的荷载：q振=30.85=2.55kN/m计算模型强度检算： q1 =18.85kN/m；q2=3.073kN/m刚度检算： q1 =16.3kN/m；q2=0.948kN/m检算结果a、正应力q1 =18.85kN/m；q2=3.073kN/m检算结果：R1=48.96kN，R2=52.16kN Mmax=M2=75.29kNm，满足要求b、剪应力q1 =18.85kN/m；q2=3.073kN/m检算结果：Vmax=V3=52.16kN，满足要求c、刚度检算q1 =16.3kN/m；q2=0.948kN/m检算结果：R1=37.80kN，
13、R2=40.57kN ，满足要求3.2.2腹板处底纵梁检算检算说明以打灰状态为控制工况状态，荷载作用宽度取0.17m。跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。荷载组合钢筋砼自重：q砼=253.4260.17=14.56kN/m底模及底纵梁自重：q模=18.85/6.25/4.80.17+0.414=0.521kN/m施工荷载：q施=2.50.17=0.425kN/m振捣砼产生的荷载：q振=30.17=0.51kN/m计算模型强度检算： q1 =15.07kN/m；q2=0.946kN/m刚度检算： q1 =14.56kN/m；q2=0.521kN/m检算结果a、正应力q1 =15.07kN/m
14、；q2=0.946kN/m检算结果：R1=35.14kN，R2=37.69kN Mmax=M2=54.90kNm，满足要求b、剪应力q1 =15.07kN/m；q2=0.946kN/m检算结果：Vmax=V3=37.69kN，满足要求c、刚度检算q1 =14.56kN/m；q2=0.521kN/m检算结果：R1=32.90kN，R2=35.38kN ，满足要求3.3底纵梁前、后支撑角钢检算检算说明由于底纵梁后支撑角钢所承受的荷载大于底模纵梁前支撑角钢所承受的荷载，故仅对底纵梁后支撑636进行检算。以2#段打砼状态底板底纵梁检算1点支反力为角钢检算荷载。荷载组合及结果 P=52.31kN计算模型检算结果a、 正应力Nmax=36.65kN，满足要求。Mmax=M2=0.01MPa ，满足要求。b、 剪应力Vmax=0.34kN，满足要求。c、 刚度检算，满足要求。3.4后下横梁检算检算说明以2#段打灰状态为控制工况状态，以跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。底纵梁计算模型1端支反力以多
