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1、浅谈某多层框架建筑的结构设计建筑物的结构设计,不仅要求具有足够的承载力,而且必须使结构具有足够抵抗侧力的刚度,使结构在水平力作用下所产生的侧向位移限制在规定的范围内.基于上述基本原理,本工程综合分析了结构的适用,安全,抗震,经济,施工方便等因素,选取了附图1,2所示的结构方案.此结构为框架体系,由钢筋砼框架承担竖向力和侧力.本钢筋砼框架刚度布置相对比较均匀,在满足建筑功能情况下,尽量减少平面扭转对结构的影响.由于本工程地基基础设计等级为乙级,桩基安全等级为二级,建筑物体型相对简单,满载较均匀,且桩端下不在软弱下卧层,桩型为端承摩擦桩,所以本工程只在以上19轴与20轴间设100mm宽的防震缝,同
2、时兼作伸缩缝.福州地区工程地质情况比较复杂,一般第一层为杂填土和粉质粘土(I),厚度1m-2m左右,第二层为淤泥,厚度8m-15m左右,第三层为粉质粘土()或中粗砂夹淤泥,厚度2m-3m左右,第四层为淤泥夹粉质粘土或淤泥夹淤泥夹中细砂,厚度3m-6m左右,第五层为粉质粘土()混砾卵石层,厚度5m-8m左右,第六层为粉质粘土淤泥,厚度1m-2m左右,第七层为残积粉质粘土,厚度3m-5m左右,第八层为强风化,第九层为中风化层,可选作为桩基持力层的有五,七,八,九层,对于中高层建筑物,一般选用取第八或九层或第五层作为持力层,桩型一般选用预制桩或冲钻孔灌注桩,对于八层左右的住宅楼多层建筑,选取以上的土
3、层作为桩尖持力层,就不妥当,持力层太深,桩太长,造价太高,所以选取什么土层作为多层建筑物的持力层?采用什么桩型?不仅是工程技术人员,也是业主或甲方共同关心的问题.因为持力层和桩型的选择,不单纯是结构问题,而且是一个综合性的科学问题,不仅要考虑地基的承载能力,结构的安全可靠,施工技术条件的可行,还要考虑造价上的经济合理.由于基础工程的造价在整个建筑总造价中占很大比例,在基础承载力和沉降控制满足设计要求之后,经济性就成为选择持力层与桩型的首要问题.本工程位于长乐市航城镇下朱村,拟建物为三幢层的住宅楼.整个场地比较平整.从地质勘察资料可以了解到拟建场浅部土层中：杂填土，呈松散状，力学强度低，均匀性差
4、。粘土层力学强度较低，厚度薄,且分布不连续,其下存在厚度较大的-1淤泥和-2淤泥质土夹砂高压缩性软弱土,故拟建场地天然浅基工程地质性能差.拟建场地中部土层。粉质粘土层,力学强度中等,厚度较薄,且分布不连续,故该层桩基工程地质性能差。中砂(含碎石)层,呈稍密至中密状,分布连续,具有一定力学强度,但厚度较薄,且变化大(薄者仅米),其下不均匀分布有高灵敏度软弱下卧层.淤泥质土及粉质粘土粉砂相对软弱下卧层,故中砂(含碎石)层桩基工程地质性能差。粉质粘土至粉砂层,呈可塑或稍密状,强度较低,厚度普遍较薄,仅局部地段分布,桩基工程地质性能差.拟建场地下部地层中：角砾层,呈中密状,力学强度较高,但其厚度普遍较
5、薄,综合分析整个场地该层的分布,其桩基性能一般。全风化凝灰熔岩层,力学强度虽较高,但厚度较薄,分布不连续,且仅在场地东侧有分布,故层桩基工程地质性能久佳。11,强中风化凝灰岩层,其力学强度随深度增加逐渐增强。综上所述，结合结构的荷重要求，拟建住宅楼无法采用天然浅基础方案，宜采用桩基方案，考虑到地下水对钻孔灌注桩的影响因此选用预应力管桩。本工程选用的是主次梁楼盖，主次梁楼盖虽然存在着结构高度较大和模板安装制作比较复杂的问题，但却具有下例优势：楼盖砼折算厚度最小，自重最轻；开间大，房间布局灵活承载力大对结构整体刚度的贡献比平板和双向密肋楼盖要大得多。板厚现浇楼盖中，板的砼用量约占整个楼盖的50%-
6、60%，板厚的取值对楼盖的经济性和自重的影响较大，在满足板的刚度和构造要求的前提下，应尽量采用较薄的板，双向板的最小板厚度为80mm，板的厚度与跨度的最小比值：四边简支板为1/40，连续板为1/50。本工程最大板跨为5m，其余板跨均小于4m，考虑到本工程为住宅楼，板内有埋机电暗管，因此小于4m的板跨板厚也取100mm，5m板跨板厚取140mm。板的配筋板的配筋主要由PKCAD生成，然后对板中某些不合理的配筋进行调整，如本工程建筑图所示卫生间，阳台处，标高都为配筋时一般对负筋在板有高差情况下也通长配筋如图3所示,这其实是不合理的, 我们应把负筋在此断开如图4所示。另外在第一层板配筋图中可以看到A
7、,B轴与轴,所围的板块短边板跨都很小,只有,而相邻板跨有长,因此若按规范筋自梁边伸入板的尺寸按大跨短边的1/4来算有875mm.而AB轴与8,9,所夹的单向板负筋长度按1/5来算,伸入板内的长度为240mm,二者相加为1115mm,超过板梁边到梁边距离1000mm,因此考虑该处钢筋通长布置如二层结构平面配筋图A,B轴与8,9,10轴的板所示.另外此处通长布置还有另一方面的考虑.由于此处板跨与相邻板跨相差比较大,在荷载不利组合下,板跨中有可能不出现负弯矩,通常筋可以抗混凝土的收缩徐变作用,避免板面开裂.关于板构造支座负筋最小直径问题对于本工程的设计，一般板厚都=100mm。根据简支板现行砼结构设
8、计规范给出的最小构造支座负筋为8200,这与旧规范所给的6200合适,因为6200的筋太软,钢筋架易被踩蹋,致使负筋的有效高度很低而发挥不了构造负筋的作用.现行所规定使用的8钢筋虽比6钢筋要好些,但如不采取其它措施,也同样易产生构造负筋变位.图3 卫生间处错误配筋图 图4 卫生间处正确配筋图随着我国城市经济的迅速发展,大量建筑的兴建,建筑人员根据建筑功能和环境条件有目的的选择主次梁楼(层)盖的设计方案也随之增多,同时也出现在主次梁楼盖设计中应怎样合理布置柱网的综合效益最好?究竟应该选择短跨为主梁还是选择长跨为主梁?在框架梁的弹性受力分析和承载力计算时,是否应该考虑现浇板的共同工作效应?如何有意
9、识地对端跨进行调整会更有利?下面结合本工程从概念设计的角度作粗浅的探讨,以利于本工程的优化设计和为将来设计积累经验.主次梁体系的传力途径从广义讲是楼面荷载通过板传给次梁,再由次梁通过受弯传给主梁,最后由主梁传给柱子.在支承和传递荷载的过程中,主次梁的变曲变形,I均与它们各自承担的弯矩Mi及其自身跨度的平方成正比,而与弹性模量E和弯曲平面内截面惯性矩Ii成正比,另一方面,从设计要求来分析,建筑功能要求主次梁所占的结构空间高度越小越好.这就意味着要合理调整主次梁跨度.但结构性能要求主梁的弯曲变形除满足砼规范中表受弯构件的挠度限值外,还应该控制在次梁弯曲变形的1/2-1/3范围内最为理想,同时还应具
10、备足够的抗扭刚度,特别是边跨主梁.因此，本工程做主次梁楼盖的柱网布置时考虑上述影响优先选择的柱网是矩形(除建筑有功能要求的以外)以短跨为主梁,长跨为次梁,而且短跨与长跨的比例应小于比较经济,本工程一般比较常取,这样设计出来的主次梁截面高度能协调一致,从而保证楼盖的结构高度最小.另一方面,从本工程的使用功能和建筑美学方面考虑,主梁的布置是依据房间布局而定的.关于厅的楼盖,虽然其开间和进深尺寸都相对较大,由于考虑到厅的净高和空间美感,厅里的楼盖就做成大板而不是设置次梁来降低其板厚.因此,本工程主次梁布局主要是依据墙下有梁的方案来定的.这里就取一个本人在实习期间所做的一个简单的实际工程来为主次梁的合
11、理布置做一概念性的比较。例如图5所示为福州东区自来水厂加料间加建工程,柱网布置如图5所示,图5 东区自来水厂加料间加建工程短跨为主梁的设计方案以短跨主梁截面尺寸为300mm600mm,次梁截面尺寸为200300现浇板厚为90mm,在正常使用荷载作用下,(载按/M2,恒荷按4KN/M2,梁间荷载不考虑),主次梁的跨中弯矩Mi,Li,Ii和i的比值如表4-1东区自来水厂加料间加建工程主次梁不同布局的各项指数比值表4-1原设计比较方案注:下角号g代表主梁,j代表次梁.表1原设计的各项指数比值可清楚说明,尽管该主梁承受了由次梁传来的很大集中荷载,但其所承担的弯曲效应却从其自身相对较短的跨距中得到缓解,
12、其最大弯矩值仅比次梁弯矩大了约倍,而挠度却只有次梁的1/3左右,这样设计者即创造了一个较小的楼盖结构高度,又为较大跨度的次梁提供了一个抗弯和抗扭刚度都比较理想的支座.若换一种方案,将其布局改为长跨为主梁,短跨为次梁,则主次梁布置如图6,为了便于比较,次梁之间的单向板跨长与原设计保持不变,取L=,则厚仍为90mm;并根据比较方案中的主,次梁总挠度及其主梁的最大弯曲拉应力应的原设计的主,次梁总挠度及主要弯曲应力相同的原则(即g2+j2=g1+j2,误差不大于5%)来确定所需主,次梁截面尺寸,则主梁为300800,次梁为200400表1还给出了图2以长跨为主梁,短跨为次梁的楼盖结构,在与原设计相同的
13、荷截作用下.从表中不难看出,当把长跨作为主梁时,尽管主梁承受着较方案1更为有利的两跨等间距集中荷载,但其实际上则需承担的弯曲效应却被其自身相对较长的跨距所加大,其最大弯距值约为次梁弯矩的5倍,而与弯曲变形成正比的Mi2值竟比次梁大出11倍之多.通过东区自来水厂加料间加建工程本人总结出以长跨为主梁的主次梁楼盖存在如下值得注意的问题:(1)主,次梁截面高度相差悬殊,楼盖的结构高度大,增加了层高及总建筑高度;(2)主梁的相应挠度大,作为次梁支座的刚性与稳定性相对较差;(3)楼盖的砼平均折算厚度较大,材料用量与结构自重M应增大;(4)不经济.图 6东区自来水厂加料间加建工程长跨为主梁的设计方案长乐下朱
14、村村建工程的框架结构都采用梁板整体现浇,在水平荷载作用下,通过框架梁和现浇板的共同受弯来约束柱顶的转动,使柱子产生自上而下的反弯曲,从而形成楼架作用.由于梁板的共同作用,不仅提高了框架梁的截面刚度,还提高了梁端负弯矩承载能力.因此设计本工程时特别注意了下列问题:(1)框架弹性受力分析时框架梁的合理截面形式在进行整体现浇梁板分析时,本人为计算方便,把框架梁简化为矩形截面(与无楼板或预制楼板的空框架一样计算,很显然这与现浇梁板框架结构的实际性能不符.若在进行整体现浇梁板的框架分析时,框架梁的线刚度仅取矩形截面IR值，计算得出的自振周期明显偏大,而实际上框架位移值要比计算值小,则该框架结构实际承受的
15、地震作用及其效应都将比计算值大.在垂直荷载作用下的梁端负弯矩计算值偏大,而跨中正弯矩值却偏小等.所以,设计时根据整体现浇梁板共同工作的特性和原理,按规范规定的有效翼缘宽度,将现浇板作为框梁架的翼缘,共同参与弹性受力分析.(2)梁端负弯矩钢筋的合理分布范围对作为框架梁翼缘的现浇板内与架肋平行的钢筋参与梁端正截面抗弯承载力工作的问题,在砼结构设计规范(GB 5001020XX)和建筑抗震规范(GB 5001120XX)中都未很明确的规定.所以,设计时按矩形截面进行极限承载力计算所需的梁端负弯矩钢筋与无现浇板的空框架梁一样布置在梁筋顶部的宽度范围之内,而翼缘板内平行于梁肋的钢筋则按现浇板的受力或构造
16、要求设计布置,这无形之中增加了梁支座处负弯矩钢筋的配筋量,导致负屈服弯矩的相应提高,由于作为梁翼缘板内平行梁肋的钢筋参与梁端抗弯承载力的工作,支座处的负屈服弯矩明显要比无翼缘矩形梁的负屈服弯矩提高.这时裂缝可能不会出现在框架梁上,而先在柱上出现塑性铰，形成强梁弱柱现象。为实现“强柱弱梁”的设计目的，保证在罕遇地震时，能很快地在梁端附近出现塑性铰线，形成具有延性的结构体系。应将按设计荷载，地震作用计算所需的梁端弯矩钢筋合理地分布在梁肋及其有效的翼缘宽度范围之内。至于多少有效翼缘宽度内的钢筋可以被考虑，共同参加梁支座正截面的抗弯工作也暂时没有定论。根据经验取每一梁侧的6倍的板厚范围内的板上，下钢筋参与共同抗弯。在本工程设计时为
