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1、奥氏体不锈钢304焊接性评定试验报告奥氏体不锈钢304具有非常好的塑性和韧性,这决定了它具有良好的弯折、卷曲和冲压成型性，因而便于制成各种形状的构件、容器或管道；奥氏体型不锈钢304的耐腐蚀性能特别优良，是它获得最为广泛应用的根本原因。也正是这样，在评价焊接质量时必然特别强调焊接接头的开裂倾向、焊接缺陷敏感性和耐各种晶间腐蚀等的能力。本文报告结合奥氏体不锈钢304的焊接特点，进行了的手工钨极氩弧焊评定性试验，初步掌握了奥氏体不锈钢304的焊接工艺。现就试验结果作一介绍一、奥氏体不锈钢的焊接特点：奥氏体不锈钢韧性、塑性好，焊接时不会发生淬火硬化，尽管其线膨胀系数比碳钢大得多，焊接过程中的弹塑性应
2、力应变量很大，却极少出现冷裂纹；尽管有很强的加工硬化能力，由于焊接接头不存在淬火硬化区，所以，即使受焊接热影响而软化的区域，其抗拉强度仍然不低。304钢的热胀冷缩特别大所带来的焊接性的问题，主要有两个：一是焊接热裂纹，这与的？！晶界特性和对某些微量杂质如硫、磷等敏感有关；二是焊接变形大。1、焊接接头的热裂纹及其对策1.1焊接接头产生热裂纹的原因 单相奥氏体组织的奥氏体型不锈钢焊接接头易发生焊接热裂纹，这种裂纹是在高温状态下形成的。常见的裂纹形式有弧坑裂纹、热影响区裂纹、焊缝横向和纵向裂纹。就裂纹的物理本质上讲，有凝固裂纹、液化裂纹和高温低塑性裂纹等多种。奥氏体型不锈钢易产生焊接接头热裂纹的主要
3、原因有以下几点：1）焊缝金属凝固期间存在较大的拉应力，这是产生凝固裂纹的必要条件。由于奥氏体型不锈钢的热导率小，线膨胀系数大，在焊接区降温（收缩）期焊接接头必然要承受较大的拉应力，这也促成各种类型热裂纹的产生。2）方向性强的焊缝柱状晶组织的存在，有利于有害杂质的偏析及晶间液态夹层的形成。3）奥氏体不锈钢的品种多，母材及焊缝的合金组成比较复杂。含镍量高的合金对硫和磷形成易熔共晶更为敏感，在某些钢中硅和铌等元素，也能形成有害的易熔晶间层。1.2避免奥氏体型不锈钢焊接热裂纹的途径。（1）冶金措施1）焊缝金属中增添一定数量的铁素体组织，使焊缝成为奥氏体-铁素体双相组织，能很有效地防止焊缝热裂纹的产生。
4、这是由于铁素体能够溶解较多的硫、磷等微量元素，使其在晶界上数量大大减少；同时由于奥氏体晶界上的低熔点杂质被铁素体分散和隔开，避免了低熔点杂质呈连续网状分布，从而阻碍热裂纹的扩展和延伸。常用以促成铁素体的元素有铬、钼、钒等。2）控制焊缝金属中的铬镍比，对于304型不锈钢来说，当焊接材料的铬镍比小于1.61时，就易产生热裂纹；而铬镍比达到2.3 3.2时，就可以防止热裂纹的产生。这一措施的实质也是保证有一定量的铁素体的存在。3）在焊缝金属中严格限制硼、硫、磷、硒等有害元素的含量，以防止热裂纹的产生。对于不允许存在铁素体的纯奥氏体焊缝，可以加入适当的锰，少许的碳、氮，同时减少硅的含量。（2）工艺措施
5、1）采用适当的焊接坡口或焊接方法，使母材金属在焊缝金属中所占的分量减少（即小的熔合比）。与此同时，在焊接材料的化学成分中加入抗裂元素，且其有害杂质硫、磷的含量比母材金属中的少，既化学成分优于母材金属，故应尽量减少母材金属熔入焊接熔池的数量。2）尽量选用低氢型焊条和无氧焊剂，以防止热裂纹的产生。3）焊接参数应选用小的热输入（即小电流快速焊）。在多层焊时，要等前一层焊缝冷却后再焊接次一层焊缝，层间温度不宜高，以避免焊缝过热。施焊过程中焊条不允许摆动，采用窄焊缝的操作技能。4）选择合理的焊接结构、焊接接头形式和焊接顺序，尽量减少焊接应力，可以减少热裂纹的产生。5）在焊接过程结束和中途断弧前，收弧要慢
6、且要设法填满弧坑，以防止弧坑裂纹的形成。2、焊接变形与收缩奥氏体型不锈钢与碳钢相比，在物理性能上有很大差异，前者在焊接过程中会产生较大的变形和焊后收缩。304不锈钢焊后产生很大变形和收缩的原因：与碳钢相比，其电阻是碳钢的5倍，在同样的焊接电流、电弧电压条件下的热输入要多；其热导率低，约为碳钢的1/3，导致热量传递速度缓慢，热变形增大；再则304型不锈钢的线膨胀系数又比碳钢大40%左右，更引起加热时热膨胀量和冷却时收缩量的增加，当然焊后的变形量就显得更加突出了。焊接变形量的大小与焊接参数的选择、焊接次序的正确性、操作的合理性都有一定的关系。三、焊前准备 基于以上的种种考虑，所采取的焊接设备、焊接
7、评定用材料、试板坡口形式等如下.1、焊接设备设备选用日本产P300交直流氩弧焊机，焊接电源为直流陡降外特性，由两只流量计来控制正面和背面的保护气体。 2、焊接评定用材料对厚度为4毫米的304板进行焊接工艺试验。其化学成份和机械性能列于表1；填充金属用ER308L的焊丝，其化学成份见表2；焊接用保护气体分析见表3：表1 304 化学成份（）和机械性能 CSPSiMnCrNib（MPa）5（）0.0420.0020.0190.441.2018.228.0879547.1表2 ER308L的化学成份（）和机械性能CSPSiMnCrNib（MPa）5（）0.0160.0020.0230.4301.86
8、19.859.8059045表3 保护气体分析（升） 材料纯度N2O2H2H2O露点氩气99.99%100ppm15ppm5ppm30ppm50焊接用电极为铈钨极。3、试板坡口形式由于焊接层数的增多，在焊接过程中会产生较大的变形和焊后收缩。因此，坡口尺寸的制定原则为尽量减少焊接层数和焊缝金属填充量。具体坡口形式见图3：图3 试板坡口形式4、焊件和焊丝的清洗坡口两侧各20mm范围内应打磨呈现金属光泽，以上范围内及坡口表面上的水、锈和油污等有害物质应清理干净；焊丝表面应清除油锈。四、焊接工艺评定试板试验对焊接工艺规范参数进行认真选择，是保证304板板焊接质量的前提。影响因素主要有保护条件和焊接规范
9、。1、焊接保护效果1.1 喷嘴流量选择由于喷嘴的气流直接对焊接熔池进行保护。因此它的保护效果是影响焊缝质量的重要因素。在焊枪结构固定以后，涉及保护效果的主要有喷嘴距工件距离和喷嘴流量。由于喷嘴距工件的距离增大会使空气侵入熔池的可能性增加，因此在不影响焊接可见度和方便填充焊丝的情况下，这个距离应尽量小，图4为焊丝与焊接熔池的相对位置。1.2 喷嘴及背面保护气流的匹配当正面焊第一道时，背面氩气如果很大，会对正面的保护有影响。因此喷嘴、背面保护气流要有很好地匹配，背面的气流不能太大。2、焊接规范参数选择手工钨极氩弧焊焊接奥氏体不锈钢板，焊接规范参数主要考虑焊接电流和焊接速度。电流太小熔深浅，焊工操作
10、疲劳。电流太大，高温停留时间长，焊缝晶粒粗大，热影响区保护变差；由于焊接时既要顾及板材反背面的保护效果，还要填充焊丝，因此焊速不能太快。3、工艺评定试板的焊接通过大量的工艺试验，确定了如下焊接工艺规范参数（表4），并进行了工艺评定试板的焊接。工艺评定试板焊接区颜色亮白，证明（氩气）保护效果良好。表4 焊接工艺规范参数板厚/mm钨极直径/mm焊丝直径/mm氩气流量/Lmin-1焊接电流/A(直流正接)焊接电压/V焊接速度/cmmin-142.42.0810901201630图4 焊丝与焊接熔池的相对位置 图5. 氩弧焊Key words: austenitic stainless steel; intergranular corrosion; knife corrosion; stress corrosionChinese words: TG457 document code:
