预应力砼鱼腹式吊车梁计算书(2-50t)

Y-FDL-12 计算书- 1 -预应力鱼腹式吊车梁计算书一、生产技术条件：1、工艺：后张法埋设金属波纹管成孔2、一次张拉张拉控制应力系数：上筋：0.65；下筋：0.73、无顶压夹片式锚具4、不考虑加热养护5、张拉时砼立方体抗压强度达到设计强度的 95%二、设计依据：1、 国家现行规范：《建筑结构荷载规范 GB 50009-2001》 （2008 年版）《混凝土结构设计规范 GB 50010-2002》《建筑抗震设计规范 GB 50011-2010》《钢结构设计规范 GB 50017-2003 》《混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-2002》 《钢筋焊接及验收规程 JGJ 18-2003》《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程 JGJ 85-2002》《建筑工程施工质量验收统一标准 GB 50300-2001》2、 吊车梁：采用《95G428》 中 Y-FDL-12预应力筋改用 1860 级低松弛钢绞线（1x7） 具体调整如下：上部预应力筋：由 2x12Φ p5 改为 2x2Φ s15.2下部预应力筋：由 3x20Φ p5+3x24Φ p5 改为 6x3Φ s15.2箍筋：端部 3x150+3x150+4x150+5x200=2500 范围内改为 10@100；8x200=1600 范围内改为 1x100+10x150（由端向中） ， 8。

3、 吊车：二台 50/10t 桥吊主要参数如下：工作等级：A6； 跨度： 22.5m；吊车宽度：B=6.775m ； 轮距： W=4.8m； 总重：56t； 小车重： 18.5t;最大轮压：P=460kN三、计算截面及梁尺寸：四、内力计算：1、 恒载作用下：Y-FDL-12 计算书- 2 -梁自重+轨道及连接：g k=145/11.8+0.64*1.2=13.1 kN/m（简化为均布荷载）各截面内力（标准值）：M1g=1/8* 13.1*11.82=228(kN.m)M2g= 13.1*11.8/2* 2.9 -1/2*13.1*2.92 =169(kN.m)M3g= 13.1*11.8/2* 1.4 -1/2*13.1*1.42 =95(kN.m)V1g=0V2g=1/2* 13.1*11.8-13.1*2.9=39(kN)V3g=1/2* 13.1*11.8-13.1*1.4=59(kN)2、 吊车活载作用下：动力系数取 1.1 各截面内力（标准值）：M1q= (1+0.664+0.186)x460x1.1x11.8/4=2761 (kN.m)V1q=[(3.92+5.9+10.7)/11.8-1]* (460*1.1)=374(kN)M2q= (1+0.778+0.238)x460x1.1x2.9x8.9/11.8=2231 (kN.m)V2q=[(2.12+6.92+8.9)/11.8]* (460*1.1)=769(kN)M3q= (1+0.810+0.348)x460x1.1x1.4x10.4/11.8=1347 (kN.m)V3q=[(3.62+8.42+10.4)/11.8]* (460*1.1)=962(kN)五、对各截面进行逐一验算：（结果附后）由《95G428》选用表注 2“允许应力均由抗裂要求决定 ”，查看计算结果中有关抗裂项均能满足。

无需进行疲劳等其他项目验算Y-FDL-12 计算书- 3 -1-1 计算（一） 、设计资料截面与荷载信息截面形式：工字形截面截面宽度 b: 140 mm截面高度 h: 1950 mm上翼缘宽度 bf': 820 mm上翼缘高度 hf': 200 mm下翼缘宽度 bf: 440 mm下翼缘高度 hf: 250 mm恒载弯矩标准值: 228.00 kN·m恒载剪力标准值: 0.00 kN活载弯矩标准值: 2761.00 kN·m活载剪力标准值: 374.00 kN恒载分项系数: 1.20活载分项系数: 1.40活载准永久值系数: 0.70结构重要性系数: 1.00裂缝控制等级: 一级hfhf'hbbf'bf预应力计算参数: 张拉方法: 后张法预应力钢筋类别: 钢绞线锚具类别: 无顶压夹片式锚具张拉类别: 一次张拉松弛类别: 低松弛构件重要性: 一般情况预应力强度标准值: 1860孔道成形方法: 预埋金属波纹管受压区张拉控制应力系数：0.65受拉区张拉控制应力系数：0.70张拉至锚固端距离：11.950 m年均相对湿度不低于 40％受拉区预应力钢筋：排数 2 每束根数 3 孔道直径 50.0 mm 钢筋直径 15.2 mm拉区预应力钢筋排数钢筋束数曲线筋曲率半径曲线筋与x 轴夹角到受压边缘距离张拉端至计算截面距离1 3 14.27 0.00 70.00 5.972 3 14.15 0.00 190.00 5.97Y-FDL-12 计算书- 4 -受压区预应力钢筋：排数 1 每束根数 1 孔道直径 40.0 mm 钢筋直径 15.2 mm压区预应力钢筋排数钢筋束数曲线筋曲率半径曲线筋与x 轴夹角到受压边缘距离张拉端至计算截面距离1 2 0.00 0.00 70.00 5.97受拉区非预应力钢筋：排数 3 钢筋直径 10.0 mm拉区普通钢筋排数 钢筋根数 到受拉边缘距离1 4 30.002 2 230.003 2 250.00受压区非预应力钢筋：排数 2 钢筋直径 14.0 mm压区普通钢筋排数 钢筋根数 到受压边缘距离1 2 33.002 2 167.00其他参数: 混凝土强度等级: C45非预应力钢筋级别: HRB335箍筋级别: HPB235抗震等级: 起吊动力系数 1.50钢筋混凝土的容重 25.00kN/m3箍筋肢数 2箍筋直径 8 mm箍筋间距 200mm施加预应力时混凝土强度百分比 0.95计算跨度 11.80m挠度系数（二） 、计算结果1.内力计算荷载基本组合时的内力Mnl = 1.00×(1.20×228.00 + 1.40×2761.00) = 4139.00 kN·m Vnl = 1.00×(1.20×0.00 + 1.40×374.00) = 523.60kN 荷载标准组合时的内力Mnl = 228.00+2761.00 = 2989.00 kN·m Vnl = 0.00+374.00 = 374.00kN 荷载准永久组合时的内力Mnl = 228.00+0.70×2761.00 = 2160.70 kN·m Y-FDL-12 计算书- 5 -Vnl = 0.00+0.70×374.00 = 261.80kN 2.截面几何特征:截面几何特征计算表格3 312 2编号Ai(mm2)ai(mm)Si=Aiai(mm2)yi(mm)Aiyi2(mm4)Ii(mm4)1 140×1950 = 273000 975 266175×103 -106 304680×104 140×19503/12= 8650688×1042 (820-140)×200 = 136000 1850 251600×103 769 8049980×104 680×2003/12= 45333×1043 (440-140)×250= 75000 125 9375×103 -956 6849401×104 300×2503/12= 39063×1044 (19.50/3.35)×2502 = 14564 130 1893×103 -951 1316170×104 05 (19.50/3.35)×278 = 1618 1880 3042×103 799 103399×104 06 (20.00/3.35)×628= 3751 135 506×103 -946 335444×104 07 (20.00/3.35)×616= 3676 1850 6801×103 769 217594×104 08 6×π×25.0×25.0= 11781 130 1532×103 -951 1064675×104 09 2×π×20.0×20.0= 2513 1880 4725×103 799 160591×104 010 2×π×5.0×5.0= 209 135 28×103 -946 18729×104 0Y-FDL-12 计算书- 6 -11 2×π×7.0×7.0= 308 1850 570×103 769 18224×104 0Σ 0 532538×103 15914448×104 8735084×104表中：ai----各面积 Ai 的重心到底边的距离；yi----各面积的重心到换算截面重心的距离；Ii----自身重心的惯性矩；编号 4 为受拉区预应力钢筋的截面几何特征；编号 5 为受压区预应力钢筋的截面几何特征；编号 6 为受拉区非预应力钢筋的截面几何特征；编号 7 为受压区非预应力钢筋的截面几何特征；编号 8 为受拉区预应力钢筋孔道的截面几何特征；编号 9 为受压区预应力钢筋孔道的截面几何特征；编号 10 为受拉区非预应力钢筋所占孔洞的截面几何特征；编号 11 为受压区非预应力钢筋所占孔洞的截面几何特征；换算截面面积A0=492798 mm2换算截面重心至底边的距离y0 = = = 1081mmSiAi 532538.44×103492797.78换算截面惯性矩I0 = Aiyi2 + Ii = (15914448 + 8735084)×104 = 24649532×104 mm4净截面面积An = 469188 mm2净截面重心至底边的距离yn = = 1109mm520295.66×103469188.41净截面惯性矩In = (13904307+8735084)×104 =22639392×104 mm43.预应力损失:第 1 排钢筋: l1 = 71.78 N/mm2第 2 排钢筋: l1 = 70.90 N/mm2第 1 排钢筋: l1' = = = 114.23 N/mm2lEs 711.95×195.0第 1 排钢筋: l2 = 11.67 N/mm2第 2 排钢筋: l2 = 11.67 N/mm2第 1 排钢筋: l2' = 11.67 N/mm2第一批预应力损失lI = l1+l2 = 71.34+11.67 = 83.01 N/mm2lI' = l1'+l2' = 114.23+11.67 = 125.90 N/mm2Y-FDL-12 计算书- 7 -出现第一批预应力损失后的预应力值计算Np0I= (con-lI)×Ap+(con'-lI')×Ap'= (1302.00-83.01)×2502.00+(1209.00-125.90)×278.00 = 3351020.75 N预应力合力作用点至换算截面重心的距离ep0I = ((con - lI)×Ap×yp - (con' - lI')×Ap'×yp')/Np0I= ((1302.00 - 83.01)×2502.00×978.93 - (1209.00-125.90)×278.00×771.07)/3351020.75= 821.68 mm求预应力钢筋重心混凝土法向应力pcI= + ynNpcIAn NpcIepnIIn= + ×978.933351020.75469188.41 3351020.75×821.6822639392.00×104= 19.05 N/mm2pcI'= - yn'NpcIAn NpcIepnIIn= - ×771.073351020.75469188.41 3351020.75×821.6822639392.00×104= -2.24 N/mm2第二批预应力损失计算根据表 E.0.2, 松弛损失系数为 1.00l4 = 1.00×0.125(Error!= 1.00×0.125×(\F(1302.00,1860.00)-0.5)×1302.0。