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1、1 （建筑工程企业经营管理体系模板） 建 筑 工 程 公 司 项 目 内 部 运 营 标 准 Q/118-302.181-2018 项目施工升降机安拆施工方案 2 0 1 8 - 0 9 - 1 0 发 布2 0 1 8 - 1 0 - 1 0 实 施 XX 建 筑 工 程 有 限 公 司编 制 2 一工程概况一工程概况 *小区工程项目由高层（1# 6#楼）和联体排屋（7# 30#楼）等建筑物组成。 该地块位于*镇南部， 即： 在*大道南， 东邻*， 西邻*路。 总用地面积： 33373.9M2、 总建筑面积：96565.6 （其中：地上建筑面积 83434.8 、架空层建筑面积 2507.4
2、 、 地下建筑面积 10623.4 ） 。 本工程高层建筑（1# 6#楼）情况是： 1#楼为 27 层，高度 84.20m，2#楼为 30 层，高度 94.10m，3# 6#楼为 18 层，高度 58.30m（3# 6#楼由 A、B、C、D 四幢群房相连接） 。1# 6#楼地下部分均为地下室（地 下车库） ，整个地下室都相通，均为防水混凝土地下室结构，部分地下室顶板为室外车道或 小区绿化。 该方案只考虑对 1#、2#楼，36#楼以后再详细布置。我们选用 xxxx*建设机械有限公 司生产的 SCD200/200J 电梯机型一台和一台 xxxxSC650，该部分升降机有非常可靠的电气和 机械安全系
3、统，非常方便地自行安装和拆卸，可随着建筑物的增高，是施工中安全高效的垂 直运输设备。其中*升降机安装在 1#楼南面结合现场实际情况，充分发挥升降机的作用升 降机设置在地下室车库顶板上，xxxxSC650 安装在 2#楼西侧。 （详见各单体工程平面布置图） （略） 二基础处理二基础处理 1#楼依据生产厂家提供的产品使用说明书， SCD200/200J 型升降机，架设高度为 86m， 选用型附墙架。 因人货两用电梯的基础落在地下室顶板上，按设计要求室外顶板本身考虑 1.0m 厚的覆 土重量，施工时荷载 4KN/；设电梯基础长 5.5m，宽 3.67m，高 0.15m。为确保电梯运行时 的安全对该区
4、域内进行加固处理，在标准节安装位置下面主要受力部位进行砖砌体加固，采 用 M7.5 水泥砂浆，MU10 标准砖 3701000 砖柱，直接从地下室底板上支撑该受力部位。在 其它部位采用 8160 松木和搭设满堂钢管架进行人货电梯基础加固。 （详见电梯基础平面 图） （略） 2#楼该机设在建筑物西面，中心离建筑物外沿约 3.0m，需架设高度 95.0m。基础承载力 大于 0.1Mpa 以上，钢筋砼厚度 250mm 以上，标准节中心主要受力部位 500mm,砼基础布置 12200 钢筋，双层双向，砼级 C30，其水平度小于 1/1000，具体要求按基础施工图。 （详见 3 基础平面图）电梯基础旁设
5、配电箱一只，供电能力 30KW 以上，按施工用电规范要求设置。 安装现场基本平整无障碍物，排水良好。 三、施工升降机的计算三、施工升降机的计算 本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、施工升降机（GB/T 10054-2005），施工升降机安全规则（GB10055-1996），建筑地基基础设计规范 （GB50007-2002），混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）等编制。 1 1、*SCD200/200J*SCD200/200J 加固计算加固计算 （1）、参数信息 1.施工升降机基本参数 施工升降机型号：SCD200/200J；吊笼形式：双吊笼； 架设总高度：85.95m；
6、标准节长度：1.508m； 底笼长：3.05m；底笼宽：1.31m； 标准节重：175kg；对重重量：1258kg； 单个吊笼重: 1480kg；吊笼载重：2000kg； 外笼重：1225kg；其他配件总重量：200kg； 2.荷载参数： 施工荷载：4kN/m 2； 3.钢管参数： 钢管类型：483.5；钢管横距: 700mm； 钢管纵距: 700mm；钢管步距: 1000mm； 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.3 m； （2）、基础承载计算： 1、设备基本参数 施工升降机型号：SCD200/200J，架设高度：85.95m， 标准节高度：1.508m，外笼重：12
7、25kg， 吊笼重：1480kg2=2960kg，对重重量：1258kg2=2516kg， 吊笼载重量：2000kg2=4000kg， 4 导轨架重（共需57节标准节，标准节重175kg）：175kg57=9975kg， 其他配件总重量：200kg， 2、荷载计算 Pk=(2960.00+1225.00+2516.00+4000.00+9975.00+200.00)10/1000=208.76kN 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1208.76=438.40kN 3、梁板下钢管支撑结构验算： 设梁板下483.5mm钢管700mm700mm(支模未拆除)支承上部施
8、工升降机荷重， 混凝 土结构自重由结构自身承担，则： 施工升降机1.2109.722=131.667kN/m 2 活载1.44=5.6kN/m 2 131.667+5.6=137.267kN/m 2 137.2670.70.7=67.261kN 钢管支模架步高1m h/la=1000/700=1.429 h/lb=1000/700=1.429 经查表，的取值为：1.543 计算长度：L01=kh=1.1551.5431=1.782m L02=h+2a=1+20.3=1.6m 取：L0=1.782m =L0/i=1782.165/15.8=112 由此得：=0.502 N=Af=0.502489
9、.303mm 2300N/mm2=73.689kN 67.261kN 梁板下的钢管结构满足要求 2 2、xxxxxxxxSC650SC650 基础承载力计算基础承载力计算： （1）、参数信息 1.施工升降机基本参数 施工升降机型号：SC650；吊笼形式：双吊笼； 5 架设总高度：95m；标准节长度：1.508m； 导轨架截面长：0.9m；导轨架截面宽：0.6m； 标准节重：167kg；对重重量：1300kg； 单个吊笼重: 1460kg；吊笼载重：2000kg； 外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg； 2.地基参数 承台下地基土类型：素土夯实；地基土承载力设计值：150kPa； 地
10、基承载力折减系数：0.4； 3.基础参数 基础混凝土强度等级：C30； 承台底部长向钢筋：12200； 承台底部短向钢筋：12200； 承台底部长向钢筋：14150； 承台底部短向钢筋：14150； 钢材型号：HRB235；基础高度h：0.3 m； 基础长度l：5.2 m；基础宽度b：3.8 m； （2）、基础承载计算： 1、设备基本参数 施工升降机型号：SCD200/200J，架设高度：95m， 标准节高度：1.508m，外笼重：1480kg， 吊笼重：1460kg2=2920kg，对重重量：1300kg2=2600kg， 吊笼载重量：2000kg2=4000kg， 导轨架重（共需63节标准
11、节，标准节重167kg）：167kg63=10521kg， 其他配件总重量：200kg， 2、荷载计算 Pk=(2920.00+1480.00+2600.00+4000.00+10521.00+200.00)10/1000=217.21kN 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 6 P=2.1217.21=456.14kN （3）、地基承载力验算 Gk=255.203.800.30=148.20kN 承台自重设计值 G148.201.2177.84kN 作用在地基上的竖向力设计值F456.14+177.84=633.98kN 基础下地基土为素土夯实， 地基承载力设计值为150
12、kPa。 地基承载力调整系数为kc=0.4。 基础下地基承载力为p= 150.005.203.800.401185.60kN F=633.98kN 该基础符合施工升降机的要求。 （4）、基础承台验算 基础承台砼强度等级为C30，其轴心抗压强度fc=14.3N/mm 2，轴心抗拉强度f t=1.43N/mm 2， 底面长l=5.2m，宽b=3.8m，底面积S=5.23.8=19.76m 2，承台高h=0.3m。导轨架长c=0.9m， 宽a=0.6m。 1、承台底面积验算 轴心受压基础基底面积应满足 S=19.76(Pk+Gk)/fc=(217.21+148.2)/14.3=0.026m 2。（满
13、足要求） 2、承台抗冲切验算 由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下： 7 应满足如下要求 式中Pj-扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力， Pj=P/S=456.141/19.76=23.084kN/m 2； hp-受冲切承载力截面高度影响系数，本例取Bhp=1； h0-基础冲切破坏锥体的有效高度，取h0=300-35=265mm； Al-冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.81.85=7.03m 2； am-冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； ab-冲切破坏锥体最不利一侧
14、斜截面在基础底面积范围内的下边长； ab=a+2h0=0.6+20.265=1.13m am=(at+ab)/2=(0.6+1.13)/2=0.865m 8 FlPjAl=23.0847.03=162.281kN 0.7hpftamh0=0.711.43865265/1000=229.454kN162.281kN，满足要求！ 3、承台底部配筋计算 属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： 式中 M1,M2-任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1-任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.3m； l,b-基础底面的长和宽； pmax,pmin-相应于荷载效
15、应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值， pmax=pmin=(456.141+177.84)/19.76=32.084kN/m 2； p-相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值， p=pmax=32.084kN/m 2； G-考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk，Gk为基 础标准自重，G=1.35148.2=200.07kN； M1=2.3 2/12(25.2+0.9)(32.084+32.084-2200.07/19.76)+(32.084-32.084) 5.2=218.774kNm; M2=(5.2-0.9) 2/
16、48(23.8+0.6)(32.084+32.084-2200.07/19.76)=138.725kN m; 基础配筋计算 9 式中a1-砼强度等级不超过C50，取a1=1； 1-1截面： s=|M|/(a1fcbh0 2)=218.77106/(1.0014.305.20103265.002)=0.042； =1-(1-s) 1/2=1-(1-20.042)0.5=0.043； s=1-/2=1-0.043/2=0.979； As=|M|/(sfyh0)=218.7710 6/(0.979210.00265.00)=4017.25mm2。 2-2截面： s=|M|/(a1fcbh0 2)=138.72
