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1、1,1.4.3 进料热状况,进料热状况,a: 冷液 b: 饱和液体，泡点 c: 汽液共存 d: 饱和蒸汽，露点 e: 过热蒸汽,2,2.进料热状况参数,IV=IV , IL=IL,3,q为进料的热状态参数，反映进料热状态对塔内两段气、液流量的影响：L=L+qF; V=V+(q-1)F,3.进料热状态对塔内气、液流量的影响,4,1.4.4.进料热状况对精馏操作线的影响,q线方程（进料方程） 两操作线的交点落在进料板上。当q为定值，改变塔操作回流比时，两操作线交点轨迹即q线（进料线）。,Vyn+1=Lxn+DxD,Lxn=Vyn+1+WxW,5,当一定操作回流比条件下，不同热状态对精馏段无影响，对
2、提馏段存在显著的影响。,随进料温度的升高，q值减小，提馏段操作线斜率增大， 操作线更靠近平衡曲线，将导致提馏段分离能力不断下降。即每块理论板的传质推动力减小。完成相同分离任务，所需理论板数会增加。,6,1. 逐板计算法当给出原料F、xF，进料的温度TF，压力PF，分离要求xD、xW，回流比R，即可进行精馏塔设计。,1.4.5 理论板数的求法,体系相平衡关系 :精馏操作方程：提馏段操作线方程：,7,a. 精馏段塔顶为全凝器，当塔顶蒸气全部被冷凝时，则有： y1=xD y1与x1 呈相平衡关系 x1与y2 精馏段操作线方程 与此类推，交替使用相平衡与物料平衡关系，计算精馏两相的组成。b. 进料板
3、当 xxF时，物料衡算关系应换为提馏段操作方程。将此更换物料衡算关系式的理论板，作为进料板为宜，即最佳进料位置。,8,同上，交替使用相平衡及物料平衡关系，逐级计算提馏段的组成分布，当计算的液相组成x略低于或等于xW 时，即可结束计算。计算中采用平衡关系的次数即塔满足分离要求所需的理论板数N。由于再沸器存在部分气化，具有分离能力，相当一块理论板。,c. 提馏段,9,2 理论板图解法（M-T）,理论板的图解法或M-T法也是逐板计算法，不过此方法采用图解方法进行逐板计算。 图解步骤 在直角坐标中绘出体系相平衡曲线xy，同时连对角线 通过D（xD,xD)、C(0, xD/(R+1)两点绘出精馏段操作线
4、 通过b(xW,xW), 提馏操作线的截距-W/(L-W)xW绘提馏段操作线,10,给出q线，q线通过F(xF, xF)、G(0, xF/1-q)； 给出q线与精馏段操作线的交点Q(xq, yq)； 提馏段操作线通过b(xW, xW)、Q(xq, yq)。,q线方程（进料方程）,11,因 y1=xD，故从塔顶D点（xD,xD)开始作水平线交平衡曲线于1点，求得呈平衡的液相组成x1 ，由1点作垂线相交精馏段操作线，求得第二板蒸气组成y2，同上，在平衡线与精馏段操作线之间作梯级。当求得 xnxq时，应由精馏更换提馏的操作线，即在平衡线与提馏段操作线之间作梯级，当求得液相组成xmxW 时结束。此时梯级数N（含再沸器）为所求的理论塔板数N，跨过两操作线交点的板为最佳进料板 NF。,
