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1、1#1 炉吹管炉吹管总结总结#1 锅炉吹管于 2011 年 1 月 27 日开始，在各专业的通力配合、精心操作下，吹管工作历时 3 天，圆满结束。吹管期间锅炉整体运行稳定、安全，但在设计、安装、调试、运行调整等方面也存在一定的问题，现总结如下：一、吹管参数一、吹管参数锅炉吹管控制参数吹管参数吹管参数蓄能降蓄能降压压一段吹一段吹分离器初压/MPa4.55.0分离器终压/MPa3.0过热器蒸汽出口温度/390410再热器蒸汽出口温度/350400给水流量/t/h250300分离器出口温度/对应分离器压力相应的饱和温度，温度变化不宜超过42吹管系数差压法计算1.0二、吹管期二、吹管期间间的物料消耗的
2、物料消耗1.#1 锅炉吹管期间累计上煤 1518 吨，其中 11 仓上煤量为 400 吨，12 仓上煤量为 1118 吨，至吹管结束最终用煤 1300 吨，剩余 220 吨。耗油量约为 24 吨，厂用电量为 1061640kWh。此次吹管耗除盐水量约 1.36 万吨。其中锅炉冷态冲洗用水量约为 3600 吨，热态冲洗连同2锅炉试吹共计用水 2400 吨，锅炉正式吹管共计用水 7300 吨。当给水中铁离子含量1000g/L 时，炉水回收至除氧器。吹管采用主、再热一次串联降压吹管，共进行了 63 次有效吹管，其中一次汽系统吹管系数在 1.11.2，再热器系统的吹管系数在 1.71.9。主汽及再热汽
3、管道分别吹管打靶，检查吹管质量，均符合标准要求；过热器、再热器及其管道各段的吹管系数均大于 1；连续两次打靶检查，第二次靶板上冲击斑痕点数少于第一次；靶板上冲击斑痕主要粒度不大于 0.5mm的斑痕，0.2mm0.5mm(包括 0.5mm)的肉眼主要可见斑痕不大于 5点，0.2mm0.5mm 的斑痕均匀分布。过热器靶板3再热器靶板2.吹管期间燃煤主要以枣泉矿来煤为主，配有一定羊二矿来煤，发热量平均为 43004600 Kcal/kg 之间。从实际燃烧状况来看，此次吹管用煤发热量和挥发份较高，挥发份达 37.7%，属易燃煤种，但灰分略大，灰熔点较低在 1200左右，属易结焦的煤种。3.截止#1 锅
4、炉吹管结束，脱硫系统共耗水约 2661.5 吨，耗用石灰石粉约 9.8 吨,耗用强碱 NaOH 约 0.775 吨。其中，石灰石粉化验 CaO 含量约为 50%，CaCO3含量约为 89.6%，过筛率约为 86.3%，基本符合技术协议要求；石灰石浆液化验密度约为 1085kg/m3，浓度约为16.2%；吸收塔浆液化验密度约为 995kg/m3，浓度约为 0.48%。石灰石浆液和吸收塔浆液密度、浓度偏低的原因主要为本次脱硫吸收塔内先注入近 1500m3的水参与反应，根据烟气量情况投加强碱 NaOH 中和4提高 PH 值或打入石灰石浆液提高 PH 值，石灰石浆液的投入量很少。4.除盐水和药品用量序
5、号日期除盐水(m3)联胺（kg）氨水(kg)11 月 25 日19156510021 月 26 日170531 月 27 日295022541 月 28 日365651 月 29 日2425300合计13651365325三、冲洗水量及排水方式三、冲洗水量及排水方式1.机组废水主要排入雨水管网和酸洗废水池。2.处理反洗排水、启动炉废水、化学反渗透浓水、脱硫岛辅机冷却水由工业废水排向三期场地。四、四、发现发现的的问题问题(一)锅锅炉炉专业专业1.交流等离子1） 交流等离子#1 角喷口结焦：分析原因为等离子磨#1 角风速过低导致，交流等离子运行过程中，#1 煤粉管一次风速大概在 10m/s，其它#
6、2、3、4 煤粉管一次风速约为 20m/s，一次风速低煤粉在喷口附近着火燃烧，等离子燃烧器壁温高达 400500。最高时达 561导致燃烧器喷口结焦，,最终#1 角无法正常运行。5其中各个时间采样点状态如下表：交流等离子#1、#2、#3、#4 角燃烧器壁温从以上数据表中，可以看出#1 角差压和风速明显低于其它各个角，其中#3 角风速最高，#1 角与#3 角风速偏差最大为 11.6m/s，差压最大偏差为 0.252kPa。从附表 2 中可以看出，05：01 分#11 磨煤机启动后，壁温并不高，但是随着运行时间增加，一次风速偏低的作用便显现出来，在 05：50 分#1 角壁温由 100升至 260
7、左右，09:41 分#11 磨停止后，#1 角结焦进一步冷却凝固，10:05 分#11 磨煤机再次启时间给煤量（t/h）风量（t/h）#1 角风速（m/s）#2 角风速（m/s）#3 角风速（m/s）#4 角风速（m/s）#1 角差压(kPa)#2 角差压(kPa)#3 角差压(kPa)#4 角差压(kPa)#1 角壁温1#2 角壁温1#3 角壁温1#4 角壁温109:37399421.1627.6531.1726.980.2650.4520.6070.477231.6132.694.598.910:183264.511.1919.4621.4819.400.0790.2390.2870.22
8、7308.7137.9104.6105.310:311060018.3822.8819.6100.2130.3180.243561.5134.3100.199.811:003466.713.2221.2723.3220.390.1060.2690.3360.259464.8146.3118.9117.711:18327014.0321.7624.7521.810.1070.2930.3590.298460.2143.6113.411411:28327312.4621.824.0721.340.0990.2740.3420.286498145.4111.6113.111:30002.787.59
9、19.7318.9120.020.1040.1300.117516146.3111.6112.26动后，#1 角结焦情况加剧，在 10：31 分，#1 角壁温 1 达到最高值561.5，此时的差压为 0kPa，一次风速为 0m/s，可见#1 角缩孔开度偏小，造成风速偏低是造成#1 角结焦的主要原因。其次由于我公司燃煤挥发分为 37.7%，发热量在 43004500Kcal/kg 之间，灰份熔点在1200，属于易结焦煤种。另外 A 层燃料风（周界风）挡板开度偏小是次要原因，A 层燃料风在磨煤机启动时最小开度为 17%，当壁温升高后，最大开至 95%，但此时#1 角已经出现结焦现象。其它可能引起结
10、焦的原因：由于 ZGM 磨煤机煤量小、风量大时会引起磨煤机振动，所以此次吹管过程中一次风量偏低。还有燃烧器自身原因，燃烧器回火、燃烧提前等等，需要进一步检查。2） 交流等离子电流波动较大：交流等离子运行过程中电流波动较大，波动范围在 300500A，电流的大幅度波动导致点火枪功率不稳定，影响了交流等离子点火性能的正常实现。后经多次调整已经能基本稳定在 400A 左右，但还会有 100A 大小幅度的波动，仍需进一步调整。2.微油助燃风压过高导致小油枪灭火微油点火系统在本次吹管过程中，没有发现较大的缺陷，但在运行过程中必须严格控制助燃风的压力在 23KPa，甚至更低一些，助燃风压力达 5 KPa
11、以上时，小油枪的火炬则很容易被吹灭。另外微油系统的滤网很容易堵，要及时清理，点火枪枪头容易结焦，要及时清洗。微油点火系统运行时，供油母管压力维持在 1.3MPa，小油枪入口油压维持在 1.0 MPa，这样可保证微油点火系统安全经济运行。3.#11 给煤机异常跳闸71 月 28 日上午 9:36，#11 磨煤机运行，交流等离子投入，9:37#11给煤机跳闸，主控 DCS 报警显示#11 给煤机异常跳闸，就地控制面板无任何异常。4.液位计、给水流量变送器显示不准除氧器四个液位计显示均不准、其中 2 个液位测点比就地实际翻板式液位计大 500mm 左右。锅炉冷凝水箱液位显示不准，就地已经无水位时，D
12、CS 画面显示仍为 2500mm。锅炉给水流量和电泵入口流量显示偏差大。5.启动疏水泵泵体漏水吹管期间，锅炉启动疏水泵试运时，两台疏水泵泵体都存在不同程度的漏水现象，到目前漏水问题没有彻底解决。6.一、二次风暖风器供汽，疏水系统存在缺陷二次风暖风器供汽母管存在放水死区，冬季暖风器停止时供汽管路的水无法放尽，厂房内温度低时就会发生冻管。一次风暖风器在疏水平台处没有设置放水点，暖风器停止后此处的水无法放掉，此处必须加放水管，才能保证暖风器停运后的正常放水。另外暖风器供汽管路多处出现沙眼，原因为管路本身质量存在问题。7.冬季磨煤机润滑油泵跳闸后油温短时间内无法满足磨煤机启动条件冬季磨煤机停机备用时，
13、由于冷却水系统不能完全停止，造成润滑油温在加热器投入的情况下，也很难加热到 28以上，当运行过程中需停止润滑油泵时，再次启动润滑油泵为低速运行，只有当齿轮箱8油温达到 28以上时，才会自动切至高速泵运行，这种情况将会影响磨煤机的启动。因此，如果磨煤机处于冷态启动时，应及早将润滑油泵投入运行，并检查加热器可靠投入。在厂房内温度允许的条件下，停止冷却水系统。8.给水流量低时水冷壁壁温偏差大对于无炉水循环泵的直流炉的启动，锅炉点火后直至锅炉完全转为干态，这期间要有较大的给水流量来保证水冷壁的通流冷却，为了减少不必要的工质和热量损失，吹管期间进行了大胆的尝试，把水冷壁入口保护流量下调，试验期间发现在给
14、水流量200t/h 时，水冷壁会出现较大的壁温偏差，高的时候会达到 6070，此时迅速将给水流量加到 300t/h 以上，壁温偏差平稳且趋于回落，当流量达到 350t/h时，壁温偏差基本消除。9.空预器热态膨胀造成密封卡涩，主电机熔断销断裂吹管期间，随着炉膛烟温的变化，两台空预电流波动较大，就地检查空预运行声音较大。分析原因为空预的密封间隙调整不当，停炉冷却后还需进一步进行调整。在锅炉灭火冷却过程中，发生了#12 空预卡死的情况，通过内部检查发现空预径向密封钢与扇形板卡死，对空预转子冷热态的膨胀特性还需进一步了解。910. 引风机动叶开度两侧偏差大两台风机并列运行时，当两侧风机电流平衡时，两台
15、风机动叶开度偏差达 15%甚至更多，这对风机的安全经济运行不利，需要联系厂家配合电科院进一步做出调整。11. #11、#12 磨煤机出口可调缩孔漏粉吹管期间，#11、#12 磨煤机出口可调缩孔处发生了漏粉的现象，而且转子向上膨胀致使 热端密封片严重刮 磨转子向上膨胀致使热端密封 角钢处密封片严重刮磨10此处漏粉很难处理，通过加垫密封的常规手段无法有效防止漏粉，最终只能全部焊死。为防止其他磨煤机运行后会发生同类事情，吹管结束后会同设备部和安装单位对其他磨煤机进行了打风压试验，发现其他几台磨煤机本体及一次风管路同样存在漏粉的缺陷，对此设备部及安装单位已制定了可行的解决方案。12. 空预吹灰系统存在
16、缺陷1）吹灰程序：吹灰系统程序启停指令不执行。2）#2 空预冷端吹灰器拨动杆脱落。3）辅汽供空预吹灰电动门远方不能操作。(一)脱硫脱硫专业专业1.除雾器冲洗水泵启动后启动电流（约 740A）超过脱硫 PC 01 段至脱硫保安 EMCC 馈线开关整定电流值 630A，造成除雾器冲洗水泵跳闸不能冲洗除雾器，联系工程部、设备部电气人员提高该馈线开关电流整定值，运行正常。2. 浆液循环泵、氧化风机运行电流与主机就地配电室 6kV 开关电流相差 10A 左右，联系工程部、设备部电气人员核对后处理，运行正常。3. 调试吸收塔入口事故喷淋气动门，试验喷淋效果，发现 8 根入口管中有 3 根管的喷头存在堵塞现象，联系施工人员清理完毕。4.#1 吸收塔原烟道事故喷淋气动门在开启状态下失电、失气时会自动关闭，已填写工程联系单，要求该气动门在开启状态下失电、失气时实现自保持功能。115.脱硫系统 MCC 电源开关为 ASCO 切换开关，在供电馈线开关失电时另一路开关合闸，存在 MCC 段负荷瞬间失电的隐患，根据负荷转机
