《土建工程模板设计与施工-梁和框架的模板以及楼屋盖支模的计算和设计课件》由会员分享，可在线阅读，更多相关《土建工程模板设计与施工-梁和框架的模板以及楼屋盖支模的计算和设计课件（116页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、主讲人：汪全兵,土建工程模板设计与施工,模板坍塌事故,搭设错误的现场,一方向有另方向无,无扫地杆,受力不合理,悬臂过大,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式 第二级 第三级 第四级 第五级,17,独立梁的面板及底板一般均采用竹胶合板，其背后均采用木条4060mm或5080mm作次楞，主楞常采用直径为48的钢管。立杆一般采用钢管较多，其钢管均用48mm，少部分采用100100方木。柱、梁的侧模之间一般采用对拉螺栓来防止鼓胀，但对整个独立梁模板的设计而言，关键是立杆的稳定，尤其是立杆侧向的稳定。立杆侧向的稳定是极其重要的，在具体设计中，应特别加以关注。,第一讲：独立梁模板计算实例,#
2、,独立梁计算实例一,现有一钢筋混凝土独立梁，截面300900mm，L=7200mm，其模板布置图见图5.3-1,一、梁侧面板计算,梁侧面板均采用厚15mm竹胶合板制作，其背后用4060mm的木枋沿竖向按水平间距400mm设次楞，次楞背后用两根5080mm木枋作主楞，主楞背后用483mm Q235钢管作构造立杆进行辅助构造固定。梁按其高度分300mm一层，采用分层浇筑。 （一）荷载计算 1.永久荷载标准值 新浇混凝土侧压力标准值,应以G4K = 作为计算依据，但为考虑合理和经济，实际采用2/3高处与底部处 的平均值作为具体的计算依据。则G4k=,2.可变荷载标准值振捣荷载 4 KN/ 3.荷载设
3、计值最不利组合 S1=1.218+1.44 =27.20KN/m2 S2=1.3518+1.40.74=28.22KN/m2 故S2 S1应以永久荷载效应控制组合为计算依据 ,（二）梁侧面板强度核算 沿面板跨度方向线荷载，取900mm宽，则 q=0.925.40=22.86KN/m按四跨连续板求弯矩为：安全,（三）梁侧面板挠度验算线荷载标准值,线荷载标准值 =0.918=16.2KN/m,基本符合要求,二、梁底板面板计算,（一）荷载计算 1.永久荷载标准值梁模板及其支架之重 0.5 KN/m2 梁混凝土自重 0.924=21.6 KN/m2 钢筋自重 0.91.5=1.35 KN/m2共计23
4、.45 KN/m22.可变荷载标准值浇筑时冲击荷载 4 KN/ ,3.荷载设计值最不利组合S1=1.223.45+1.44 =33.74KN/m2 S2=1.3523.45+1.40.74=35.58KN/m2故S2 S1应以永久荷载效应控制组合为计算依据,（二）梁底板面板强度核算取1.0m宽计算 沿底板跨度方向线荷载为：q=132.02=32.02KN/m；L=274mm按简支板计算则安全,（三）梁底板面板挠度验算线荷载标准值 =123.45=23.45KN/m符合要求,（四）梁底板下纵梁计算梁底板下纵梁采用东北松5080mm木枋，承重立杆的纵向间距为1.2m，及计算简图见图5.3-2,线荷
5、载q=0.1532.02=4.803KN/m；L=1.2m； =0.1523.45=3.52KN/m纵梁抵抗矩 挠度验算：安全,三、次、主楞计算,次楞截面为4060mm，主楞截面为5080mm，均采用东北松制作，其两者计算简图分别见图5.33、4,（一）次楞计算 三角形线荷载 q1=0.425.4=10.16KN/m,弯矩距A支座：,弯矩距A支座：,实际M跨应减去两端Ma、Mb在其位置处所产生的竖向值，其实际值为：,强度核算,安全 变形因次楞两端有悬臂弯矩作用，故其变形已足够可满足，可不必核算。,（二）主楞计算见图5.3-3及图5.3-4：,M=0.2673.311.2=1.061KN.m主楞
6、采用5080木枋，其单根抵抗矩,每一支座处（也即对拉螺栓处）同时布置两根，其抗弯强度核算如下：,安全,=2.2673.311.2=9.005KN,对拉螺栓核算采用M12，其净截面面积An=76m则：安全,四、对拉螺栓核算,五、承重立杆计算,（一）荷载计算 支架之重（考虑钢管） 0.85 KN/m2另超高增加自重0.85/4*3.2=0.680.5 KN/m2 梁混凝土自重 0.924=21.6 KN/m2 梁钢筋自重 0.91.5=1.35 KN/m2共计 25.48 KN/m2振捣荷载 2 KN/ 荷载设计组合值S1=0.9（1.224.48+1.42）=28.958KN/m2S2=0.9（
7、1.3524.48+1.40.72）=31.507KN/m2,根据上两式比较应采用S2=31.507作为设计依据，现采用48*3.5mmQ235钢管作为承重立杆，水平拉杆步距为1.8m，则：N=0.15*1.2*31.507=5.672KN(符合要求)根据值查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录D，查的稳定系数=0.47，钢管截面积An=489m，又根据规范中第4.2.4条规定荷载设计值应乘以0，95的折减系数，则核算如下：安全,（一）立杆和水平拉条构造应符合建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）中第6.1.9条和6.2.4条的要求。 （二）水平拉杆的横向在离地两
8、步高处应设斜撑，顶于立杆与横向水平杆相交的主节点处，斜杆与地面的夹角应在4560之间，并应顶牢。 （三）纵横向水平杆接近框架柱处应分别沿竖向与框架柱夹牢。并沿框架柱下部、中部、顶部设置三点。 （四）施工用的操作架由构造立杆根据需要伸长来搭设安全网和铺设工作台，以满足运输、浇筑、养护、安装模板和拆除之需。,六、构造要求,立杆底垫木采用0.3m宽，长地基土为粘土，承载力设计值为160 KN/ ，采用原土夯实后再铺垫木，折减系数Mi=0.9,则承载力核算如下：,；,；,；,则,安全,七、立杆地基承载力计算,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式 第二级 第三级 第四级 第五级,38,框架
9、模板的设计，首先应根据工地的具体条件、材料供应情况、工人技术情况来决定模板的结构形式，然后再进行必要的设计计算，使之在现实的基础上，既具经济与合理，又有一定的先进性。同时，不同构件在设计时，考虑的重点应该有所不同。定型模板、梁模板、主次楞木等主要考虑抗弯强度及挠度；对于支撑柱，主要考虑受压稳定性；对于桁架式楞梁，还应考虑上弦杆的抗弯、抗压能力。对于木构件，在支座处还应考虑抗剪及承压等问题。,第二讲：框架模板设计实例,#,钢筋混凝土框架模板实例一,现有钢筋混凝土框架六层教学楼，柱网全为96.6m，中间夹2.7m宽过道，横向主梁截面为300mm800mm，纵向次梁截面为250700mm，钢筋混凝土
10、板厚180mm，层高为3.6m，立柱采用483.5mm钢管。对梁、板模板经多方案比较决定，梁和板的面板采用五层的竹胶合板厚15mm，面板下次楞采用4060mm木枋，次楞后面的主楞及梁底板下的纵楞采用Q235483.5mm钢管或5080mm木枋，次、主楞木枋均系东北红松。教学楼框架模板平面布置图见图5.4-1。,一、平板模板计算,（一）荷载计算面板及其支架自重（考虑竹胶合板重于木材） 0.4KN/m2平板混凝土自重 0.1824=4.32KN/m2钢筋自重 0.181.1=0.20KN/m2 共计 4.92KN/m2用布料机或混凝土泵浇筑的可变荷载 4KN/m2荷载设计值最不利组合S1=0.9（
11、1.24.92+1.44）=10.35KN/m2S2=0.9（1.354.92+1.40.74）=9.51KN/m2 故S1 S2故应采取S1=10.35KN/m2作为设计依据。,（二）面板计算面板采用厚15mm竹胶合板，次楞截面4060mm,400mm则面板承受的线荷载为：取面板宽1.0m计，则面板所承受的线荷载为： q=110.35=10.35KN/m；qg=14.92=4.92KN/m面板所承受的内力弯矩为：,强度核算：,安全挠度验算：,安全,（三）次楞计算次楞采用4060mm木枋，由于板混凝土偏厚，估计不一定能算得下来。若将主梁和立柱间距加密是可能算下来，但又不合理，比较而言还是把原来
12、使用4060mm木枋改成用5080mm木枋来作小楞较合理。故用5080mm代替4060mm小楞。故作用于小楞的线荷载为：q=0.410.35=4.14KN/m；qg=0.44.92=1.97KN/m考虑按三跨连续梁计算其内力弯矩为：,强度核算:,安全,（四）主楞计算应先调整荷载：永久荷载标准值 4.92KN/可变荷载标准值调整为 40.6=2.4KN/m2荷载设计值最不利组合：S1=0.9（1.24.92+1.42.4）=8.34KN/m2S2=0.9（1.354.92+1.40.72.4）=8.09KN/m2故S1 S2故应采取S1=8.34KN/m2作为设计依据。,主楞计算简图简图5.4-
13、4。,P=0.48.341.2=4KN；Pg=0.44.921.2=2.36KN 弯矩内力值为： M=0.267PL=0.26741.2=1.282KN.m 主楞分别可采用Q235483.5mm钢管和5080mm各两根并用作主楞， 则钢管：,；,；,木枋：,；,；,强度核算：,安全,安全,（木枋）,（钢管）,挠度验算：,安全,安全,（木枋）,（钢管）,（五）主楞下立杆的计算立杆采用Q235483.5mm钢管，纵横1.2m，水平拉杆纵、横向步距h=1.8m。首先调整荷载如下：楼板模板及立杆支架自重 0.9KN/m2混凝土和钢筋自重 0.18（24+1.1）=4.52KN/m2 以上共计 5.42
14、KN/m2可变荷载的布料机或泵送混凝土 40.4=1.6KN/m2荷载设计值最不利组合：S1=0.9（1.25.42+1.41.6）=7.87KN/m2S2=0.9（1.355.42+1.40.71.6）=8.0KN/m2,故S2 S1故应采取S2=8.0KN/m2作为设计依据，故立杆轴力N为：N=1.21.28=11.52KN长细比：,根据=114查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录D，查的稳定系数=0.47，则 稳定核算：,安全,二、梁模板计算,（一）次梁模板计算（见图5.4-2）1.荷载计算,作为计算依据，但考虑经济与合理，并与可靠相结合，实际计算取梁顶下2/3高度处和梁底最大处两者的平均值作为实际的计算依据，则实际平均值为：,可变荷载振捣荷载的标准值： 4 KN/ 荷载设计值最不利荷载组合为： S1=0.9（1.214+1.44）=20.16KN/m2 S2=0.9（1.3514+1.40.74）=20.54KN/m2故S2 S1故应采取S2=20.54KN/m2作为设计依据,
