某住宅楼现浇混凝土楼板裂缝成因分析与对策

《某住宅楼现浇混凝土楼板裂缝成因分析与对策》由会员分享，可在线阅读，更多相关《某住宅楼现浇混凝土楼板裂缝成因分析与对策（4页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。

1、138004200420030003800480018003600AA板底裂缝板面初期裂缝图一：单元平面布置图图二： 板块配筋图81508180818081508180某住宅楼现浇混凝土楼板裂缝成因分析与对策某住宅楼现浇混凝土楼板裂缝成因分析与对策高邮广厦建设工程监理有限公司 王有美 邮政编码：225600关键词：管径、过线盒、保护层、加强网、温度筋、养护、荷载、承载力。内容提要：本文主要分析了预埋套管安装不当，对楼板表面砼早期收缩裂缝产生及扩展的影响；并且从定性角度与定量角度两个方面分析了由于电套管安装不当，对该截面楼板承载力的削弱影响；分析了裂缝产生的过程与机理；提出了裂缝处理与防治的措施

2、。随着我国经济的快速腾飞和国家关注民生的政策措施的实施，全国各地的商品住宅、经济 适用房和解困安居房的建设规模在逐年增大，随之而来的是住宅楼楼板裂缝问题成为购房户的一 大投诉热点，也是所有开发商、承建商、工程监理单位和工程主管部门关注的焦点，现就高邮市 某小区 3#住宅楼的楼板裂缝产生的原因浅作分析，并提出相应的防治对策。1、工程概况与施工情况概述 1.1 工程概况： 1.1.1 建筑概况 高邮某小区 3#住宅楼为（8+1）小高层建筑，底部设有 2.2m 高的车库层，共四个单元，在二、 三单元间设置了伸缩缝，单元平面布置见图一。1.1.2 结构概况： 该工程基础为十字条形基础，框架剪力墙结构，

3、砼强度等级为 C35（三层以上为 C30） ，全部 采用泵送预拌商品砼，板面配筋全部采用8HRB400 钢筋。裂缝所在板块配筋及板厚见图二。 1.2 施工情况概述: 该工程施工时采取了分段分层施工的方法，一、二单元为第一施工段，三、四单元为第二施 工段，每一施工段一层施工工期为 7 天。平面施工流向按第一施工段第二施工段第一施工段 第二施工段进行循环流水作业。 1.3 裂缝产生的过程与分布特征描述： 在一层结平砼浇筑完毕第二天（08 年 4 月 12 日） ，发现部分板块跨中距 B 轴约 1500 处出现 一条平行于横轴线的板面收缩裂缝，缝长约 0.51 米，缝宽为 0.2-1.0mm。工程施

4、工人员和监理 人员以为只是混凝土表面的收缩裂缝,未予以重视。08 年 4 月 26 日拆除一层结构模板后，工程监 理人员检查混凝土成型质量未发现板底有质量问题，到 5 月 15 日（三层结构平面砼浇筑完成后） 工程监理人员巡视检查时，发现所有 4200 大开间板块(图中 A 板块)跨中均产生了一条通长的贯 穿板底的裂缝. 2、裂缝产生原因的初步调查与定性分析： 裂缝发生后，施工项目部、建设单位工程部及监理机构负责人非常重视，为此成立了质量问 题调查小组。调查小组经查阅现场质量控制资料，音像图片资料和施工图设计文件并与现场施工 管理人员和监理人员口头调查后，初步认定裂缝的主要原因有以下几点： 2

5、.1 由于设计砼强度较高（C35）并且采用泵送商品砼浇筑是导致板面砼产生早期收缩裂缝 的一个客观原因。由于该高强度商品砼采用了较多的水泥和粉煤灰掺合料等胶结材料、较大的水 灰比和坍落度、较细粒径的粗骨料，使得浇筑的砼初期体积收缩较大（对厚度较薄的混凝土楼板 上表面显得尤为突出） 。在砼楼板上表面混凝土内部产生较大的收缩应力拉应力，当某处收2图五：砼对管线冲击示意图 图三：预埋管线平面走向图套管2套管1图四：电工管套管坚向剖面图102525套管2套管11000120套管1缩应力大于砼早期抗拉强度时，就在板面产生了收缩裂缝，裂缝一但产生就会在应力集中机理的 作用下，沿着混凝土构件内部的薄弱部位延伸

6、扩展。 2.2 预埋 25 电工套管安装不规范是导致裂缝产生最直接也是最为关键的原因。 2.2.1 由于设计在楼板受压区未配置受压钢筋、也未配置温度钢筋，加上施工项目部未按规范 要求在管线上部设置钢筋加强网片。规范要求设置钢筋加强网片有两个目的，一是抑制板面砼收 缩产生收缩裂缝从而导致该截面承载力降低；二是保证预埋电工套管有足够的保护层。 2.2.2 预埋电工套管安装位置不符合设计要求，且未进行有效固定是导致裂缝产生的一个关键 因素。查阅设计文件要求预埋管线保护层厚度应大于 30mm，而经对现场裂缝处砼剔除检查预埋 管线保护层仅有 10-15mm 且已全部开裂。这主要是因为预埋管线安装时未用铁

7、丝将管线固定， 在用砼泵机对板面进行砼布料时，在楼板底模的阻挡作用下产生了一个向上的冲击力，使得电工 套管全部“上浮” ，从而导致管线顶部混凝土保护层厚度不足。新浇混凝土表面发生收缩时，由 于板支座部位有负弯矩钢筋约束了混凝土的收缩，而管线顶部的混凝土厚度过薄就成了混凝土构 件的薄弱部位，沿管线部位混凝土一但有裂缝产生就会在应力集中机理的作用下，沿着管线方向 延伸扩展。电工套管平面走向图及竖向剖面图见图三、图四，砼布料时管线冲击示意图见图五2.2.3 预埋套管安装时，交叉布管未按规定要求采用接线盒直接将两根套管重叠交 叉布置（图中 B 处） ，一是该部位的上层管线保护层厚度严重不足，二是对该处

8、板厚削弱较多， 使得楼板在该部位的承载力大幅度降低，是导致楼板最初在该处产生裂缝和超载破坏裂缝的 原因，并在应力集中原理作用下而沿管 1 方向扩展延伸。 3、裂缝产生的定量分析 3.1 三层结平砼浇筑时，一层结平板面裂缝产生前后板短边方向实际承载力的对比计算。 （为 了更接近于实际所有荷载均采用标准值；此时一层结构平面砼浇筑后已经达 28 天，砼强度标准 值按 100%计；二层结构平面的承载力按一层的 1/2 计。 ） （1）由公式 =(As/bh0) (fy/1fc)=（302400）/1000（120-20）23.4=0.052b= 1/1+fy/cuEs=0.8/1+400/（0.003

9、32105）=0.498(查表知 1=0.8;cu=0.0033 ；Es=2.0*105) ； b 按 =0.052 查表得：S=0.971 根据公式M=fyAssh0 可求得该板实际所能承受的最大弯矩：M1=4003020.971100=11.71KNm（2）板面受损后，导致该板 L-L 截面实际承载能力下降，此时该截面实际承载力计算： =（302400）/1000（120-20-25-10）23 .4 =0.079 b 查表知 s=0.961 ML-L1=4003020.96165=7.55KNm 承截力下降幅度 （11.73-7.55）/11.73100%=35.6% （3）对 B 点处

10、的实际承载力可采用扩大法（即将该截面宽度扩大为 1 米再还原为 B 点）求 得1=（302400）/1000（120-20-252-10）23.4=0.129 1b3查表知：s=0.936MA1=4003020.96140=4.64KNm承载力下降幅度 （11.73-4.64）/11.73100%=60% 3.2 第三层砼浇筑时，二层结平所能承受的荷载仅为一层结构的 1/2，即 ML-L2=7.55/2=3.78 KNm MB2=4.64/2=2.32KNm3.3 三层结平砼浇筑时实际作用在一、二层上的荷载计算 3.3.1 三层结平砼浇筑时实际作用在二层结平上荷载 恒载（1）模板及支架自重标准

11、值 0.75KN/m2 （2）钢筋砼自重 20.1225=6 KN/m2 =6.75 KN/m2 活载：（1）施工人员及设备荷载标准值 1.0 KN/m2 （2）振捣砼产生的荷载力标准值 2.0 KN/m2 =3.0 KN/m2 按弹性理论计算（按恒载满布及活荷载棋盘式布置） 取对称荷载 g=g+q/2=6.75+3/2=8.25KN/m2 反对称荷载 q=q/2=3/2=1.5 KN/m2 二层结平承受荷载列表计算如下：lx/lylx=4.20 ly=4.8-0.2/2-0.1+(0.12)/2=4.7 lx/ly =4.2/4.7=0.89计算简图g（三边固定一边简支）（四边简支）=0Mx

12、2=（0.027228.25 +0.04661.5）4.22=5.194 KNm My2=（0.01578.25 +0.03651.5）4.22=3.227 KNm 二层 结平 跨内=0.2Mx2()=5.194+0.23.227=5.84 KNmMy2()=3.227+0.25.194=4.27 KNm二层结平 L-L 截 面所能承爱的荷 载ML-L2=3.78 KNm （计算过程见 3.1 3.2）因 y 向板面未裂缝受损，期承载力 My2=11.73/2=5.87 KNm二层结平 B 点所 能承受的荷载MB2=2.32 KNm （计算过程见 3.1 3.2）L-L 截面传递给 一层的荷载

13、Mx2-1=5.84-3.78=2.06 KNmB 点传递给一层 的荷载Mx2-1=5.84-2.32=3.52 KNm3.3.2 三层结平砼浇筑时，一层结平所受荷载： 恒载：（1）二层模板及支架自重标准值 0.75 KN/m2 （2）二层结平钢筋砼自重标准值：0.1225=3 KN/m24=3.75 KN/m2 活载：不考虑=0Mx=（0.02723.75 +0.04660）4.22=1.801 KNm My=（0.01573.75 +0.04660）4.22=1.039 KNm一层结平 砼自重及 二层模板 支架在一 层跨内弯 矩=0.2Mx1()=1.801+0.21.039=2.01 K

14、Nm一层结平 L-L 截面所 受弯矩ML-L= Mx1()+ Mx2-1=2.01+2.06=4.07 KNm一层结平 B 点所受弯 矩Mb= M x2-1+ Mx1() =3.52+2.01=5.53 KNm经过以上计算可知在三层砼浇筑时，一层结构平面 LL 截面上产生的弯矩值（ML-L=4.07KNm）小于该截面所能承受的弯矩(M=7.55KNm)；但三层砼浇筑时，在 B 点产生的弯矩值（MB=5.53 KNm）却大于该点所能承受的弯矩(M=4.64 KNm)，此时该点钢筋的 应力迅速增大并屈服，导致板底砼内拉应力迅速增大而超过砼的抗拉强度，使得砼楼板在此 处产生初始裂缝，然后在应力集中原

15、理作用下沿管线 1（即 L-L 截面）向两侧延伸扩展，从而 形成了底部通长裂缝。 4、分析的结论： 经过前面的定性分析与定量分析可知：由于电工套管安装不当，是导致砼板面早期产生 规则收缩裂缝的直接诱因（正常收缩裂缝是不规则的） ，从而大幅度降低了砼楼板在该截面的 承载力（下降幅度达 35.6%） ；电工套管交叉布管未使用过线盒，导致砼楼板在该处截面的承 载力下降幅度更是严重（下降幅度达 60%） ，管线交叉布管未采用过线盒，是板面初始收缩裂 缝和板底初始裂缝产生的直接诱因；由于电工套管安放不当对砼楼板的削弱，不论是板面收 缩裂缝还是板底裂缝，初始裂缝一但产生就会在应力集中机理作用下沿管线延伸扩展。 5、裂缝的处理与防治 51 裂缝的处理 、对已经出现的板面裂缝处理：沿板面裂缝剔槽后用环氧树脂进行修补。 、对已经出现的板底裂缝处理：沿板底缝隙粘贴 30宽的碳纤布加固（缝隙两侧边各150。52 对该裂缝的防治： 521、加强对预埋电工套管安装质量控制。一、要求套管安装人员对交叉的电工套管 全部改为用过线盒进行布管，严禁直接交叉布管。二、在进行电工套管安装时，要保证管线 上部有足够的保护并用铁丝与板底面钢筋进行绑扎固定，以防止管线上浮。三、对板面未配 置受压钢筋板块中的预埋套管上部，要求施工操作人员严格按规范