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1、城镇桥梁抗震设计规范 讨论稿主要内容,桥梁是生命线系统工程中的重要组成部分，在抗震救灾中，公路交通运输网更是抢救人民生命财产和尽快恢复生产、重建家园、减轻次生灾害的重要环节。1998年3月1日中华人民共和国防震减灾法颁布实施，对我国的防震减灾工作提出了更为明确的要求和相应的具体规定。在此期间，国内外桥梁抗震技术有了长足进展，而且，从国外的情况来看，美国、日本等发达国家都有专门的桥梁抗震设计规范。因此，在广泛吸收、消化国内外先进的桥梁抗震设计成熟新技术基础上，首次编写我国城市桥梁抗震设计规范，供城市桥梁抗震设计时遵循。本规范所指城市梁式桥包含双向主干道立交工程和城市轨道交通高架桥，由于在抗震分析
2、方法、计算模型等方面增加了多振型反应谱和时程方法，因此对于公路工程抗震设计规范(JTJ 004-89)只适用跨度150m内的梁桥不再作要求。本规范中跨度大于150m的拱桥定义为大跨度拱桥，而跨度小于等于150m的拱桥定义为中、小跨度拱桥。 自上世纪90年代以来，我国桥梁建设发展非常快，修建了大量斜拉桥、悬索桥、拱桥等大跨径桥梁。因此本规范给出了斜拉桥、悬索桥、大跨度拱桥等的抗震设计原则供参考。,3 城市桥梁抗震设计的基本要求,城市桥梁抗震设计规范（讨论稿）,3.1.2 本规范采用两级抗震设防，在E1和E2地震作用下，根据本规范第3.1.1条的重要性分类，各类桥梁抗震设防目标见表3.1.2。,表
3、3.1.2 城市桥梁抗震设防目标,城市桥梁抗震设计规范（讨论稿）,现行桥梁抗震规范对比,城市桥梁抗震设计规范中建模原则、计算方法、规则桥梁抗震分析、E1、E2地震作用下的抗震验算、能力保护构件计算以及抗震构造细节、减隔震设计、特殊桥梁抗震设计，均与公路桥梁抗震设计细则相同。,3.1.3 各类城市桥梁的抗震设防标准，应符合下列要求： 1 甲类桥梁，地震作用应高于本地区抗震设防烈度的要求，其值应按批准的地震安全性评价结果确定；抗震措施，当抗震设防烈度为68 度时，应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求，当为9 度时，应符合比9 度抗震设防更高的要求。 2 乙和丙类桥梁，地震作用应符合本地区抗震设防
4、烈度的要求；抗震措施，一般情况下，当抗震设防烈度为68度时，应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求，当为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求。 3 丁类桥梁，地震作用和抗震措施均应符合本地区抗震设防烈度的要求。 4 立体交叉跨线桥梁的抗震设防标准不应低于下线桥梁。,3.2 地震影响 3.2.1 甲类桥梁所在地区遭受的E1和E2地震影响，应按地震安全性评价确定，相应的E1和E2地震重现期分别为475年和2500年；乙类、丙类和丁类桥梁所在地区遭受的E1和E2地震影响, 应采用所在地区抗震设防烈度相应的设计基本地震加速度和反应谱特征周期以及本规范第3.2.2条第2款规定的E1和E2地震调整系数来
5、表征。 3.2.2 各类桥梁的地震影响，应符合下列要求： 1 甲类桥梁E1和E2地震峰值加速度应按地震安全性评价结果取值； 2 其它各类桥梁E1和E2地震峰值加速度A的取值，应根据抗震设防烈度的设计基本地震加速度值，乘以表3.2.21中的E1和E2地震调整系数得到。,城市桥梁抗震设计规范（讨论稿）,城市桥梁抗震设计规范（讨论稿）,横桥向 顺桥向 (a) 单柱墩,横桥向 顺桥向 (b) 双柱墩,图3.4.2 墩柱塑性铰区域,3.4.3 采用抗震体系为类型的桥梁，其横梁（盖梁）、基础、支座和墩柱抗剪的设计内力值应按能力设计方法根据墩柱塑性铰区域截面的超强弯矩确定。 3.4.4 在预期的E2地震作用
6、下，若桥梁结构所有构件均在弹性范围工作，也应满足相关构造和抗震措施要求。 3.4.5 采用板式橡胶支座的桥梁结构，如在地震作用下，支座抗滑性能不能满足7.2.2条和7.4.5条要求，应采用墩梁位移约束装置，或按本规范第9章的要求进行桥梁减隔震设计。 3.4.6 地震作用下，如桥梁固定支座水平抗震能力不满足7.2.2和7.4.6条要求，可采用以下二种方法之一进行抗震设计： 1 通过计算设置抗震挡块(剪力键)，由抗震挡块(剪力键)承受支座所受地震水平力； 2 可按本规范第9章的要求进行桥梁减隔震设计。 3.4.7 桥台不宜作为抵抗梁体地震惯性力的构件，宜采用滑动支座，桥台上的横向抗震挡块（或剪力键
7、）宜设计为在E2地震作用下可以破坏。 3.4.8 如采用A类抗震设计方法的桥梁抗震体系不能满足3.4.2条对结构抗震体系的要求，应通过深入的研究，使结构在地震作用下性能满足表3.1.2要求，经专家论证，业主同意后可采用。,1、桥梁抗震体系,3.5桥梁抗震概念设计,1,2,3,墩柱的强度,弹性的上部结构和 延性的下部结构,限位措施,墩柱延性、变形,地 震 力,加大截面 提高材料特性,塑 性 铰,大位移,2、桥梁抗震概念设计,合理的抗震体系,强 度,变 形,抗震目标,完善的抗震设施,桥梁抗震概念设计,（1）刚度平衡,a ）任意两个桥墩刚度比,桥面等宽：,桥面变宽：,梁式桥布置原则,b）相邻桥墩刚度
8、比,桥面等宽：,桥面变宽：, 分别为考虑支座、挡块（剪力剪）后采用截面有效刚度计算出的第i 和第j 桥墩的等效刚度（含顺桥向和横桥向）。, 分别为第i 和第j 桥墩顶等效梁体质量。,桥面等宽,桥面变宽,（2）周期匹配,Tj,Ti,梁式桥（多联）相邻联基本周期基本周期比,主梁,墩柱,基础,对于梁式桥，一联内各桥墩刚度相差较大和相邻联基本周期相差较大的情况，宜调整一联内各墩刚度比和相邻联周期比。顺桥向，当各桥墩刚度相差较大时，宜在各墩顶设置合理剪切刚度的弹性支座（橡胶支座），来调整各墩的等效刚度；也可改变墩柱尺寸或纵向配筋率。,桥梁抗震概念设计,基于确定性计算的能力需求比法，对桥梁各构件的强度和变
9、形能力进行验算,同时对其抗震设施进行核查。,桥梁抗震概念设计,通过结构本身动力特性调整方法,图3.6.1-1 6度及以上地区桥梁总体设计流程,图3.6.1-2 桥梁地震响应分析与验算,5、地震作用,特征周期值(s),水平设计加速度反应谱,1、曲线下降段的衰减指数按下式确定：,式中 曲线下降段的衰减指数； 结构实际阻尼比。 2 直线下降段下降斜率调整系数按下式确定：,式中,当桥梁结构的阻尼比按有关规定不等于0.05时,设计加速度反应谱S,倾斜段的斜率，小于0 时取0。 3 阻尼调整系数应按下式确定:,设计地震分组：见建筑设计抗震规范（GB500112001）附录A 设计加速度反应谱,强制性条文城
10、市桥梁抗震设计应考虑以下作用： 1 永久作用，包括结构重力（恒载）、预应力、土压力、水压力； 2 地震作用，包括地震动的作用和地震土压力、水压力等； 3 在进行支座抗震验算时，应计入50均匀温度作用效应； 4 对于轨道交通桥梁，应分别按有车、无车进行计算；当桥上有车时，顺桥向不计算活载引起的地震力；横桥向计入50活载引起的地震力，作用于轨顶以上2m处，活载竖向力按列车竖向静活载的100计算。城市桥梁抗震设计时的作用效应组合应包括上述要求的各种作用之和，组合方式应包括各种作用效应的最不利组合。,5.3.1 已进行地震安全性评价的桥址，设计地震动时程应根据地震安全性评价的结果确定。 5.3.2 未
11、进行地震安全性评价的桥址，可以以本规范设计加速度反应谱为目标拟合设计加速度时程；也可选用与设定地震震级、距离、场地特性大体相近的实际地震动加速度记录，通过时域方法调整，使其加速度反应谱与本规范设计加速度反应谱匹配。为减小拟合的设计加速度时程之间的相关性，设计加速度时程不得少于三组，且应保证任意两组间同方向时程由式（5.3.2）定义的相关系数 的绝对值小于0.1。,分别为两组时程波第j,式中，,时间步的加速度值。,地震主动土压力和动水压力同公路桥梁抗震设计细则,抗震分析,图6.2.21 桥梁动力空间计算模型,在建立一般非规则桥梁动力空间模型时应尽量建立全桥计算模型，但对于桥梁长度很长的桥梁，可以
12、选取具有典型结构或特殊地段或有特殊构造的多联梁桥（一般不少于3联）进行地震反应分析。这时应考虑邻联结构和边界条件的影响，邻联结构和边界条件的影响可以在所取计算模型的末端再加上一联梁桥或桥台模拟。,图6.2.2-2 边界条件和后继结构的模拟,在E2地震作用下桥梁可以进入非线性工作范围，因此，在进行结构非线性时程地震反应分析时，梁柱单元的弹塑性可以采用Bresler建议的屈服面来表示(如下图6.2.4),也可采用非线性梁柱纤维单元模拟。,式中： Pu单轴极限压力Pt单轴屈服压力P0单轴屈服拉力 My0绕y轴纯弯屈服弯矩 Mz0绕z轴纯弯屈服弯矩My绕y轴加载弯矩 Myp绕y轴破坏弯矩Mz绕z轴加载
13、弯矩 Mzp绕z轴破坏弯矩,是常数，可以通过求出两个主轴的轴力弯矩相互作用图的几个控制点并利用线性拟合来获得。,b1、b2、b3 s1、s2、s3,图6.2.4 典型钢筋混凝土墩柱截面的屈服面,混凝土应力、应变关系符号含义fc 混凝土圆柱体抗压强度。ec0 混凝土抗压应变。fcc 约束混凝土压应力峰值，可取1.25 fc ecc 对应于约束混凝土压应力峰值的应变esp保护层混凝土极限应变ecu约束混凝土极限压应变 钢筋应力、应变关系符号含义fy 钢筋的抗拉强度设计值fsb 钢筋抗拉极限强度值fsu 钢筋极限抗拉强度ey 钢筋抗拉屈服应变设计值下限esh 钢筋抗拉屈服应变设计值上限esu 对应钢
14、筋极限抗拉强度时的应变esb 钢筋极限拉应变，可取,混凝土应力应变,钢筋应力应变,混凝土、钢筋本构关系,钢筋混凝土弹塑性P-M- f,钢筋混凝土基本假定,（1）平截面假定； （2）剪切应变的影响忽略不计； （3）钢筋与混凝土之间无滑移现象,对于矩形截面、圆形截面桥墩等效屈服曲率f y、极限状态的曲率f u可按规范附录计算。一般情况下可按理想弹塑性P- M - f曲线，最不利轴力组合计算等效屈服曲率。,非线性梁柱纤维单元模拟,当桥墩的高度较高时，桥墩的几何非线性效应不能忽略，参考美国CALTRANS抗震设计规范，墩柱的计算长度与矩形截面短边尺寸之比大于8时，或墩柱的计算长度与圆形截面直径之比大于
15、6时，应考虑P D 效应。,图6.2.6 活动盆式支座恢复力模型,反应谱分析方法在结构抗震领域得到不断完善与发展，并在工程实践中得到广泛应用。国内外许多专家学者对反应谱法进行了大量研究，并提出了种种振型组合方法。其中最简单而又最普遍采用的是SRSS(Square Root of Sum of Squares)法，该法对于频率分离较好的平面结构具有很好的精度，但是对于频率密集的空间结构，由于忽略了各振型间的耦合项，故时常过高或过低地估计结构的反应。1969年，Rosenblueth 和Elorduy提出了DSC(Double Sum Combination) 法来考虑振型间的耦合项影响，之后Hu
16、mar和 Gupta 又对DSC法进行了修正与完善。1981年，E.L.Wilson 等人把地面运动视为一宽带、高斯平稳过程，根据随机过程理论导出了线性多自由度体系的振型组合规则CQC法，较好地考虑了频率接近时的振型相关性，克服了 SRSS 法的不足。,反应谱分析方法,时程分析方法地震加速度时程应按本规范第 5.3节的规定选取。一组时程分析结果只是结构随机响应的一个样本，不能反映结构响应的统计特性，因此，需要对多个样本的分析结果进行统计才能得到可靠的结果。因此，时程分析的最终结果，当采用3组地震加速度时程计算时，应取各组计算结果的最大值；当采用7组及以上地震加速度时程计算时，可取结果的平均值。地震作用下，线性时程法的计算结果不宜小于反应谱法计算结果的80%。,
