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1、关于高炉冶炼钒钛球团矿的总结 2010 年 8 月份，我公司组织相关人员去承德建龙考察学习钒钛矿 的冶炼，为了降本增效工作的有效开展， 我公司将购进的新西兰粉 （属 高钒钛磁铁矿）逐步配加在本厂球团矿中，从原料入手，达到降成本 增效益的目的。同时高炉也逐步开始摸索钒钛矿的冶炼方法。 新西兰粉属高钒钛磁铁矿，其理化指标： TFe SiO2 CaO MgO TiO2 V2O5AL2O3 57.31 4.8 1.6 3.35 6.4 0.44 3.2 为适应高炉对原料条件及成分的变化，球团厂分阶段逐步的将新 西兰粉配加到原料中，目前球团矿中新西兰粉配比在22% 左右，其理 化指标： 日期TFe Si
2、O2CaO MgO AL2O3 Tio2 转鼓筛分 2010.09 61.41 5.89 1.24 1.07 1.29 1.45 95.52 1.36 2010.10 62.00 4.33 1.42 1.25 1.66 1.46 94.91 1.26 2010.11 61.77 3.65 1.79 0.82 1.98 1.53 94.82 1.44 未配加新西兰粉时本厂球成分： 日期 TFe SiO2CaO MgO AL2O3 TiO2 转鼓筛分 2010.07 60.98 6.41 0.80 0.89 1.45 1.58 94.80 0.81 2010.08 60.95 6.71 0.89
3、0.85 1.35 1.34 94.97 1.32 在使用钒钛球团矿初期，由于初期本厂球中钒钛矿配比不高，对高 炉顺行影响并不明显，但随着球团矿中钒钛矿配比的逐渐增加，对高炉 顺行影响不明显，但铁水和炉渣中钛明显随炉温呈线性的正比关系增 减，且随炉温上升炉渣变稠，同时铁水罐出现粘结现象。 据此，炼铁厂根据当时现状，制定了初步冶炼钒钛矿的操作方针， 在保证炉况顺行得情况下， 主要以控制炉温为主， 将生铁中【Si 】 和 【Ti 】 分别控制在 0.20%-0.25%之间，并要求炉温【 Si】+【Ti 】0.50%为合 适炉温，并且在此基础上要求炉温稳定，相邻里两炉铁硅偏差不大于 0.15，从而来
4、抑制 Ti 的过还原。 对比炼铁厂 1#、4#高炉 9-11 月份平均渣铁成分，如下： 1#高炉渣铁成分： 日期 铁水炉渣 Si S Mn P Cr Ti SiO2 CaO MgO Al2O3 S R TiO2 9 月0.44 0.02 0.53 0.13 0.14 0.15 31.69 35.81 11.13 15.28 0.88 1.13 1.40 10 月0.34 0.03 0.40 0.12 0.10 0.14 31.72 35.72 11.06 14.49 0.90 1.87 1.13 11 月0.32 0.04 0.55 0.14 0.12 0.12 31.41 35.20 10.
5、63 15.26 0.89 1.88 1.12 4#高炉渣铁成分： 日期 铁水炉渣 Si S Mn P Cr Ti SiO2 CaO MgO Al2O3 S R TiO2 9 月0.38 0.03 0.42 0.11 0.09 0.10 32.20 35.36 11.12 14.83 0.85 1.10 1.39 10 月0.35 0.03 0.34 0.11 0.10 0.12 31.73 35.00 11.07 14.96 0.88 1.68 1.10 11 月0.35 0.03 0.36 0.13 0.11 0.13 31.34 35.18 10.68 15.55 0.87 1.73 1
6、.12 根据数据显示，生铁中【Si 】和【Ti 】的含量对渣中【 TiO2】的正比关 系。同时也可以看出，在冶炼过程中炼铁厂在摸索钒钛铁的冶炼操作中，在 保证炉况顺行前提下，炉温基本可以达到要求控制范围内。 在炉况顺行方面，冶炼钒钛铁矿，原料当中的钒钛在滴落带反应的特点 是钛的氧化物和钒的氧化物被碳还原。反应生成TiC 与 TiN 的难溶固溶体， 并进入到炉渣当中，从而导致炉渣变粘稠。 为有效控制Ti 的过还原的，在保证炉况顺行的条件下，在料制上调整 好煤气流分布，保证适宜的炉腹边缘煤气流，避免因炉渣粘稠，造成过分粘 结炉墙，造成炉墙部分结厚，甚至结瘤。送风制度上要求下部吹透中心，使 炉缸工作
7、均匀活跃，以此降低钛渣的黏度，同时避免和减少渣铁中高熔点的 含钛化合物在炉缸内堆积和沉淀，造成炉缸堆积。 炉前出铁方面，强化炉前出铁，严格控制好出铁时间，减少渣铁在炉内 停留的时间，同时维护好铁口，确保每炉出净渣铁。 11 月下旬，为学习钒钛铁冶炼方法， 提高冶炼的水平， 由公司技术处牵 头，组织炼铁厂领导及相关技术人员前往承德建龙钢铁公司（简称：建龙） 对标学习，承德建龙在冶炼钒钛铁的经验上要早于我厂，实际操作的水平也 明显高于我厂。从原燃料方面对比，除在高炉喷煤的理化指标上略次于建 龙，其他各原燃料理化指标我厂均好于建龙，但在入炉原料结构上，差异较 大，对比如下： 入炉原料结构 烧结矿球团
8、生矿钢渣入炉品位 建龙70% 30% 54.62 荣钢56% 26% 16% 2% 56.16 由于我公司去年10 月新建 4#高炉，造成烧结矿消耗增大，烧结厂与炼 铁厂产能不匹配，烧结矿供应紧张，目前靠使用钢渣来调整炉渣碱度，使入 炉原料品种多， 结构复杂，不易于炉况的稳定。 虽然综合入炉品位高于建龙， 但整体上建龙的原料结构优于我厂。 渣铁成分方面 : 炉渣成分 SiO2 CaO MgO Al2O3 R R3 R4 MgO/Al2O3 Tio2 建龙28.6 34.21 10.96 13.18 1.2 1.58 1.08 0.83 8.27 荣钢31.34 35.36 10.61 15.5
9、6 1.13 1.47 0.98 0.68 1.76 从生铁及渣成分上对比， 炉温低于我厂 0.1%， 能够有效抑制钛的过还原， 生铁成分 si s Ti 物理热 建龙0.25 0.04 0.19 1420 荣钢0.35 0.04 0.13 1450 炉渣碱度控制到1.20，比我厂高0.07，容易保证物理热和炉渣还原气氛的 稳定，可以增强对 S的还原，渣中二氧化钛较我厂大大高于6.51，处于中高 钒钛冶炼。而我厂渣中二氧化钛在2.0 左右，一般不超过2.0，属低钛渣冶 炼，渣中镁铝比较我厂高0.15， 对钒钛矿冶炼有利于渣铁流动性。 总体来说， 建龙对钒钛矿冶炼经验和各项参数指标的控制成熟。我
10、厂在这方面还需要继 续积累经验，完善各项操作制度，同时提高工长操作水平，逐步地适应钒 钛矿冶炼，摸索出我们自己的一套冶炼方法。 在这阶段冶炼钒钛铁期间，发现的一些主要问题： 入炉原料结构方面， 由于本厂烧结矿产能不足， 高炉入炉原料结构复杂， 球团矿的比例升高，使不易于炉况的稳定顺行。 原燃料质量方面，要严格控制原料质量，由于冶炼钒钛矿需要控制较低 的炉温，这样脱硫就成了一大问题，因此需要减少原燃料中硫的带入量，控 制入炉原燃料的硫负荷，同时在含有钒钛的原料当中，要稳定原料中TiO2 的含量。且要严格要求入炉原料粒度。 炉渣碱度问题，我厂冶炼目前冶炼的属于低钛渣，可以在保证炉渣流动 性的情况下
11、，适当提高炉渣碱度，以此来保证渣铁的物理热和一个好的还原 气氛，从而保证脱硫问题。 外围影响，铁水罐粘包问题，由于冶炼钒钛铁，铁中高熔点的钒与钛的 氧化物容易造成铁水粘罐，现在这种现象已经逐步显现出来，因此必须要做 好出铁后的铁水罐保温工作。 对下游单位的影响， 由于烧结矿供应不足， 我厂以钢渣来调整炉渣碱度， 钢渣在成分中含有大约0.3%-0.5%的 P，而高炉无法解决脱P问题，本厂钢 渣在配加到高炉中，P 不断的循环和富集，铁水中P 明显上升，平均在 0.14-0.15 ，对下游炼钢厂的生产有一定影响。 总结：我公司在钒钛球团矿的冶炼操作中，炼铁厂在工艺不成熟的情况 下，逐步摸索钒钛冶炼的方法，期间没有因为冶炼含钒钛原料而造成的炉况 不顺以及工艺事故，同时在工长也逐步的适应了目前操作要求。在此试验阶 段炼铁厂取得了一些成绩，并积累了宝贵的操作经验。但在今后的生产工作 中，随着原料中钒钛含量的逐步增加，还应逐步去摸索，解决生产中可能存 在的问题，严格控原燃料的理化成分，合理搭配入炉原料，加强操作。在允 许的情况下，多组织技术人员到冶炼钒钛矿的企业去交流学习，为今后高钒 钛矿冶炼奠定基础，为公司降本增效工作做出更大贡献。 技术处 2010年 12 月
