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1、 大体积混凝土桥现浇箱梁专项施工方案一、编制依据(1)-三期扩建工程主进场路施工合同文件。(2)-三期扩建工程主进场路、招标文件（含补遗书）及投标文件。(3)-三期扩建工程主进场路两阶段施工图设计文件。(4)机场相关工程资料以及国家、地方相应的规程、规定。(5)2014 年 6 月 6 日，-机场主进场路工程初步设计审查会， -机场三期扩建工程主进场路专家评审意见 。(6)前期实践现场掌握的相关资料及我单位对现场周围环境的调查资料。(7) 业主及监理有关文件要求。(8) 我单位建设同类及类似工程具有的成熟施工技术和施工管理经验、科技成果等。(9)我单位实施 ISO9001 标准贯标工作质量保证
2、手册和程序文件。(10)中华人民共和国安全生产法 （2014 年 10 月 1 日实施） 。(11)建设工程安全生产管理条例 （2004 年 2 月 1 日实施）(12)国家安全生产事故灾难应急预案 （2006 年 1 月 22 日实施） (13)湖北省安全生产条例 （2006 年 6 月 1 日实施）二、工程概况-桥为-机场主进场路工程的配套项目，上跨进场南进场道路和两侧辅道。桥孔布置为 21+330+21 预应力混凝土连续箱梁，共一联，全长 138.0m。上部结构采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁结构，桥面顶宽 19 m，箱梁采用单箱双室，梁高为 1.8 m，跨中截面箱梁顶板悬臂长 4.0 m
3、，悬臂端部高0.22 m ，悬臂根部高 0.55 m ，顶板厚 0.25 m，底板厚 0.22 m，腹板厚度 0.5 m，端横梁厚度 1.5 m ，中横梁厚度 2.0 m；梁体采用 C50 混凝土，梁体内布设纵、横向预应力，腹板纵向预应力筋采用 15-S15.2 高强度低松弛钢绞线，顶、底板纵向预应力筋采用 12-S15.2 高强度低松弛钢绞线，横梁预应力筋采用15-S15.2、17-S15.2 高强度低松弛钢绞线，桥面横向预应力筋采用 3-S15.2高强度低松弛钢绞线。 具体桥型布置图如下： 三、施工组织3.1 工期安排根据目前现场情况，项目部对-桥施工工期安排如下： -桥上部结构工期安排表
4、序号工程范围开工时间完成时间工期（天）备注1-桥现浇箱梁工程2016/1/302016/4/30902-桥附属工程2016/4/302016/5/15153.2 施工队伍划分根据现场总体施工安排和工期任务，配置施工队伍及施工人员如下：施工队伍配置及任务划分表结构物施工队人数承担任务-桥桥涵二工班40-桥上部结构施工合 计403.3 施工机械配置情况根据现场施工情况和工期任务，配置如下机械设备：施工机械配置序号机械型号台数备注1吊车QY302-桥施工2电动空压机LGD-20/8-X2-桥施工3汽车泵中联 37m2-桥施工4钢筋加工设备配套2-桥施工5张拉压浆设备配套1-桥施工四、上部构造现浇施工
5、方案4.1 天桥现浇施工留置门洞方案根据机场三期扩建工程的总体规划，南保通路在 2016 年 1 月底需改移至M2 线和 F2 线，而此时-桥上部构造无法完成混凝土浇筑施工，因此需在 M2线及 F2 线位置设置通行门洞，确保南保通路畅通，同时为便于我部施工车辆通行，确定在 M1 线设置门洞一个，具体三个门洞布置情况如下：M2 线门洞设置：因主线宽 15.5m，根据实际情况确定留置双门洞，每个门洞宽 7.0 米，高 4.5 米；西辅道 F2 线门洞设置：因辅道宽 8.0m，根据实际情况确定留置单门洞，门洞宽 7.0 米，高 4.5 米；M1 线门洞设置：此门洞作为项目部施工通行便道，门洞宽 4.
6、5 米，高 4.5米。三个留置的门洞采用条型基础+2.0cm 钢板+6306mm 钢管+2I40b 工字钢+碗扣支架法施做；40b 工字钢上搭设碗扣支架，支架横桥向和顺桥向分别布置1210cm 和 1010cm 的方木，桥梁模板采用 1.5cm 厚的竹胶板。4.2 现浇段总体施工流程普通段：基地处理支架搭设方木安置现浇段底模安装砂袋预压侧模及内模安装浇筑混凝土。门洞位置：条形基础6306mm 钢管2I40b 垫梁搭设支架搭设方木安置现浇段底模安装砂袋预压侧模及内模安装浇筑混凝土。-桥横断面图 4.3 天桥现浇段总体施工工艺4.3.1 门洞布置天桥现浇施工时，门洞基础下层宽 1.2m 高 0.6
7、m，基础上层宽 0.8 m 高1.4 m，采用 C30 混凝土，门洞基础上下层之间采用彩条布隔开，并布置 25连接钢筋，上层基础顶预埋 70cm*70cm*2cm 钢板；基础上部安设 6306mm 钢管，钢管内灌满砂子，基础预埋支撑钢板与钢管之间用钢板加焊增强，钢管顶部焊接 70cm*70cm*2cm 支撑钢板，钢管与钢管间使用 14 槽钢连接，构成排架，使其形成一个受力整体，增强抗倾覆能力；钢管顶部横垫双拼 40b 工字钢，工字钢与支撑钢板焊接牢固，40b 工字钢作为门洞的主横梁（门洞钢管墩间距，主横梁间距见门洞布置图）；门架内采用密目网防护（如下图所示）；在门架的前后各 30m 设置 4m
8、 限高架，并设置限速及警示设施；门架前后 5m 设置防撞墩,防撞墩上贴红白相间反光条，门洞上设夜间照明灯。门洞设置如下图M2 线门洞设置图F2 线门洞设置图施工通行便道留置门洞高 4.5m，宽 4.0m；其余各项均与南保通路门洞一致，具体门洞布置图如下：M1 线门洞设置图4.3.2 碗口支架布置顺桥向间距均为 60cm，步距为 120cm，横向横梁处实心段按 0.3*0.6m 布设，腹板处按照 0.6*0.6m 布设，箱梁空心处按照 0.6*0.9m 布设，翼板处按照0.6*1.2m 布设,中横梁处按照 0.3*0.6m 布设， （计算式参考碗扣支架验算） 。碗口支架搭设完成后分别在横、纵向设
9、置剪刀撑，顶部设水平顶杆，底部搭设扫地杆。4.3.3 碗口支架基础连续梁两侧外檐垂直投影外延 1m；按桥梁纵向坡度分层回填压实，用振力不小于 20T 压路机先静压 2-3 遍，再振压 4-5 遍，要求压实度达到 96%，压实后顶面浇筑 20cm 厚 C20 混凝土。五、上部构造现浇验算5.1 间距 7.5m 跨的地基承载力验算荷载验算均按不利荷载底板处考虑， 施工荷载主要由钢筋混凝土自重 q1，模板自重 q2，施工荷载 q3，碗扣支架自重 q4，横梁处自混凝土重 q5，横垫工字钢自重 q6，钢管桩自重 q7，条形基础混凝土自重 q8间距 7.5m 承受的总荷载为： q1+q2+q3+q4+q5
10、+q6+q7+ q8=(27.3037+1.0+5.6+1.2)*7.5+1*1.8*11*2.5+4.7+4.43+96.6=418.5T;考虑均布荷载 1.2 倍的安全系数：418.5*1.2=502.2 T；故地基承载力：（502.2*10000）/（22*1000*1200）*1000=190.2kpa确保地基承载力196.2kpa，条形基础主筋采用25 单层网片，间距20cm。,5.2 单根 6306mm 钢管桩强度及整体稳定性、长细比验算（1）通过查询：截面型号:PIPE-630*6用户自定义截面截面材料类型:Q235截面每米质量:92.33kg/m截面几何参数如下:圆管直径 D
11、=630mm圆管壁厚 T =6mm截面力学参数如下:形心距截面左边 Cx =31.5cm形心距截面下边 Cy =31.5cm截面面积 A =117.62cm2x 向剪切面积 Ax =29.68cm2y 向剪切面积 Ay =29.68cm2x 轴截面惯性矩 Ix =57253.9cm4y 轴截面惯性矩 Iy =57253.9cm4截面抗扭惯性矩 Iz =58079.6cm4xy 轴截面惯性矩 Ixy =0cm4x 轴截面抵抗矩 Wx =1817.58cm3x 轴最大截面抵抗矩 Wxmax=1817.58cm3y 轴截面抵抗矩 Wy =1817.58cm3y 轴最大截面抵抗矩 Wymax=1817
12、.58cm3x 轴回转半径 ix =22.06cmy 轴回转半径 iy =22.06cmx 轴截面面积矩 Sx =1168.16cm3y 轴截面面积矩 Sy =1168.16cm3 强度验算：底板混凝土 132 米方量 1848.2-（0.22+0.55）*0.5*4*2*132=1441.64m3底板混凝土每延米重 ：（1441.64*2.5/132）*10000=273037.9N跨径 7.5 米重：273037.9*7.5=2047784 N取 1.2 倍安全系数 2047784*1.2=2457341 N 承受在 6 根钢管上（按不利荷载底板处计算，底板宽 11 米，间距 2.2 米，
13、故承受在 6 根钢管上）则每根钢管承受：2457341/6=409556.8 N=N/A=409556.8/11762=34.82N/mm2=210N/mm2，满足要求。 整体稳定及长细比计算：=L/r=430/22.06=19.5=150，满足要求。=N/A=409556.8/(0.958*11762)=36.34N/mm2 =210N/mm2，满足要求。 5.3 40b 工字钢验算假设箱梁底部 11 米宽，布设双工焊接 10 组，工字钢 20 根，施工荷载主要由钢筋混凝土自重 q1，模板自重 q2，工字钢自重 q3，施工荷载 q4，碗扣支架自重 q5，支架承受的总荷载为：q1+q2+q3+
14、q4+q5=27.30*10+1.0+0.738+5.6+1.2=10.41T/=281.54KN/考虑 1.2 的安全系数，故总荷载取值为 281.541.2=337.84KN/工字钢纵向布置形式为跨度 7.5m。按简支梁计算，则最大弯矩为Mmax=qL2/8=337.847.5/8=2375.43knm，单根工字钢承受最大弯矩（按荷载横向均匀分布计算，不考虑不均匀分布系数）：M=Mmax/22=2375.43/22=107.97knm【M】=788.2knm，满足要求。挠度检算：以简支梁模型检算，最大挠度为：f=5qL4 /（384EIx）=5337.847504/（3842.110622
15、78020）=1.45L/400=7.5/400=1.87cm，满足要求（其中 40b 工字钢惯性矩Ix=22780cm4）剪力计算：工字钢允许剪刀 Q 允许=245.2KN支点处剪力为：Q 实际=qL/2/22=（337.847.5）/2/20=63.34KN 小于允许值245.2KN，符合要求。5.4 碗口支架验算5.4.1 墩柱位置的两侧横梁的实心位置支架布置计算：根据施工设计图纸，墩柱位置的两侧横梁的实心位置荷载如下： 单位面积上重量： 1.8112.5=4.5T 单位面积模板拖架重： 0.075T单位面积施工活载取： 0.45T全垂直荷载合计： 4.5+0.075+0.45=5.025T/m2 采用碗扣式脚手架搭设连续支撑架，受力检算如下：通过以上计算得单位面积上最不利垂直均布荷载为 5.025T/m2。 若脚手架单元尺寸为 0.90.61.20m，步距为 1.20m:则最不利荷载处单杆承重 5.0250.9
