贝雷梁支架结构计算方案_secret

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1、重 庆 外 环 高 速 公 路 北 段 XX 标 段X X 2 号 桥 贝雷梁支架结构计算方案编制：复核：审核：批准：XX 集团二公司重庆外环高速公路XX 标段工程项目经理部2007 年 10月 31 日重 庆 外 环 高 速 公 路 北 段 XX 标 段X X 2 号 桥 贝雷梁支架结构计算方案编制：复核：审核：批准：XX 集团二公司重庆外环高速公路XX 标段工程项目经理部2007 年 10月 31 日重 庆 外 环 高 速 公 路 北 段 XX 标 段X X 2 号 桥 贝雷梁支架结构计算方案编制：复核：审核：批准：XX 集团二公司重庆外环高速公路XX 标段工程项目经理部2007 年 10

2、月 31 日重 庆 外 环 高 速 公 路 北 段 XX 标 段X X 2 号 桥 贝雷梁支架结构计算方案编制：复核：审核：批准：XX 集团二公司重庆外环高速公路XX 标段工程项目经理部2007 年 10月 31 日重 庆 外 环 高 速 公 路 北 段 XX 标 段X X 2 号 桥 贝雷梁支架结构计算方案编制：复核：审核：批准：XX 集团二公司重庆外环高速公路XX 标段工程项目经理部2007 年 10月 31 日重 庆 外 环 高 速 公 路 北 段 XX 标 段X X 2 号 桥 贝雷梁支架结构计算方案编制：复核：审核：批准：XX 集团二公司重庆外环高速公路XX 标段工程项目经理部200

3、7 年 10月 31 日重 庆 外 环 高 速 公 路 北 段 XX 标 段X X 2 号 桥 贝雷梁支架结构计算方案编制：复核：审核：批准：XX 集团二公司重庆外环高速公路XX 标段工程项目经理部2007 年 10月 31 日重 庆 外 环 高 速 公 路 北 段 XX 标 段X X 2 号 桥 贝雷梁支架结构计算方案编制：复核：审核：批准：XX 集团二公司重庆外环高速公路XX 标段工程项目经理部2007 年 10月 31 日重 庆 外 环 高 速 公 路 北 段 XX 标 段X X 2 号 桥 贝雷梁支架结构计算方案编制：复核：审核：批准：XX 集团二公司重庆外环高速公路XX 标段工程项目

4、经理部2007 年 10月 31 日重 庆 外 环 高 速 公 路 北 段 XX 标 段X X 2 号 桥 贝雷梁支架结构计算方案编制：复核：审核：批准：XX 集团二公司重庆外环高速公路XX 标段工程项目经理部2007 年 10月 31 日重 庆 外 环 高 速 公 路 北 段 XX 标 段X X 2 号 桥 贝雷梁支架结构计算方案编制：复核：审核：批准：XX 集团二公司重庆外环高速公路XX 标段工程项目经理部2007 年 10月 31 日重 庆 外 环 高 速 公 路 北 段 XX 标 段X X 2 号 桥 贝雷梁支架结构计算方案编制：复核：审核：批准：XX 集团二公司重庆外环高速公路XX

5、标段工程项目经理部2007 年 10月 31 日重 庆 外 环 高 速 公 路 北 段 XX 标 段X X 2 号 桥 贝雷梁支架结构计算方案编制：复核：审核：批准：XX 集团二公司重庆外环高速公路XX 标段工程项目经理部2007 年 10月 31 日11 剪应力图：变形图：由以上电算可知：a. 最大弯曲组合应力： max=18.64Mpa=145 Mpa；满足要求11 剪应力图：变形图：由以上电算可知：a. 最大弯曲组合应力： max=18.64Mpa=145 Mpa；满足要求11 剪应力图：变形图：由以上电算可知：a. 最大弯曲组合应力： max=18.64Mpa=145 Mpa；满足要求

6、15 b. 竹胶板、方木、立杆分配梁等自重等其他堆放材料重产生的荷载取：q2=0.5 KN/m2；c. 施工人活载： q3=2.5 KN/m2；d. 砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；翼缘板处：外侧： q1=(0.15*26+0.5)+(2.5+2)=8.9KN/m2内侧： q1=(0.50*26+0.5)+(2.5+2)=18KN/m2边腹板处： q2=(2.3 26+0.5)+(2.5+2)=64.8KN/m2对于立竿上、下分配梁10 工字钢自重： 0.113 KN/m 立杆本身自重：根据以上荷载分析，立杆纵向间距取0.6 米，对上部 10工字钢进行受力分析。则相应的强度

7、线荷载为：q1=8.9*0.6=5.34KN/m ，q1=18*0.6=10.8KN/m，q2=64.8*0.6=38.88KN/m 。2、建模计算610.8KN/m5.34KN/m38.88KN/m10.8KN/m2827262322212018161510987532116.85.34KN/m2.452.450.453.3830.43.3830.43.3830.450.0250.0250.90.30.30.90.90.90.60.30.30.90.30.30.60.90.90.30.30.60.90.90.60.90.60.911121314171924 250.30.60.64I10 号

8、工字钢特性：E=2.1 105 MPa I=2.45 106 mm4 W=4.9 104 mm3 A=1433mm2=145MPa =85MPa a.Midas 建模电算如下：支座反力图：15 b. 竹胶板、方木、立杆分配梁等自重等其他堆放材料重产生的荷载取：q2=0.5 KN/m2；c. 施工人活载： q3=2.5 KN/m2；d. 砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；翼缘板处：外侧： q1=(0.15*26+0.5)+(2.5+2)=8.9KN/m2内侧： q1=(0.50*26+0.5)+(2.5+2)=18KN/m2边腹板处： q2=(2.3 26+0.5)+(2.5+

9、2)=64.8KN/m2对于立竿上、下分配梁10 工字钢自重： 0.113 KN/m 立杆本身自重：根据以上荷载分析，立杆纵向间距取0.6 米，对上部 10工字钢进行受力分析。则相应的强度线荷载为：q1=8.9*0.6=5.34KN/m ，q1=18*0.6=10.8KN/m，q2=64.8*0.6=38.88KN/m 。2、建模计算610.8KN/m5.34KN/m38.88KN/m10.8KN/m2827262322212018161510987532116.85.34KN/m2.452.450.453.3830.43.3830.43.3830.450.0250.0250.90.30.30

10、.90.90.90.60.30.30.90.30.30.60.90.90.30.30.60.90.90.60.90.60.911121314171924 250.30.60.64I10 号工字钢特性：E=2.1 105 MPa I=2.45 106 mm4 W=4.9 104 mm3 A=1433mm2=145MPa =85MPa a.Midas 建模电算如下：支座反力图：15 b. 竹胶板、方木、立杆分配梁等自重等其他堆放材料重产生的荷载取：q2=0.5 KN/m2；c. 施工人活载： q3=2.5 KN/m2；d. 砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；翼缘板处：外侧： q1

11、=(0.15*26+0.5)+(2.5+2)=8.9KN/m2内侧： q1=(0.50*26+0.5)+(2.5+2)=18KN/m2边腹板处： q2=(2.3 26+0.5)+(2.5+2)=64.8KN/m2对于立竿上、下分配梁10 工字钢自重： 0.113 KN/m 立杆本身自重：根据以上荷载分析，立杆纵向间距取0.6 米，对上部 10工字钢进行受力分析。则相应的强度线荷载为：q1=8.9*0.6=5.34KN/m ，q1=18*0.6=10.8KN/m，q2=64.8*0.6=38.88KN/m 。2、建模计算610.8KN/m5.34KN/m38.88KN/m10.8KN/m2827

12、262322212018161510987532116.85.34KN/m2.452.450.453.3830.43.3830.43.3830.450.0250.0250.90.30.30.90.90.90.60.30.30.90.30.30.60.90.90.30.30.60.90.90.60.90.60.911121314171924 250.30.60.64I10 号工字钢特性：E=2.1 105 MPa I=2.45 106 mm4 W=4.9 104 mm3 A=1433mm2=145MPa =85MPa a.Midas 建模电算如下：支座反力图：15 b. 竹胶板、方木、立杆分配梁

13、等自重等其他堆放材料重产生的荷载取：q2=0.5 KN/m2；c. 施工人活载： q3=2.5 KN/m2；d. 砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；翼缘板处：外侧： q1=(0.15*26+0.5)+(2.5+2)=8.9KN/m2内侧： q1=(0.50*26+0.5)+(2.5+2)=18KN/m2边腹板处： q2=(2.3 26+0.5)+(2.5+2)=64.8KN/m2对于立竿上、下分配梁10 工字钢自重： 0.113 KN/m 立杆本身自重：根据以上荷载分析，立杆纵向间距取0.6 米，对上部 10工字钢进行受力分析。则相应的强度线荷载为：q1=8.9*0.6=5.

14、34KN/m ，q1=18*0.6=10.8KN/m，q2=64.8*0.6=38.88KN/m 。2、建模计算610.8KN/m5.34KN/m38.88KN/m10.8KN/m2827262322212018161510987532116.85.34KN/m2.452.450.453.3830.43.3830.43.3830.450.0250.0250.90.30.30.90.90.90.60.30.30.90.30.30.60.90.90.30.30.60.90.90.60.90.60.911121314171924 250.30.60.64I10 号工字钢特性：E=2.1 105 MP

15、a I=2.45 106 mm4 W=4.9 104 mm3 A=1433mm2=145MPa =85MPa a.Midas 建模电算如下：支座反力图：18 32122.76m20.66m11.58mq=38.528kN/mq=38.528kN/m q=13.138kN/m1.5m41.5m2. 单片贝雷梁的技术指标以及力学性能：E=2.1105 MPa I=2.50497109 mm4 W=3.5785 106 mm3 M=788.2KN.m Q =245.2KN =210MPa =120MPa （贝雷片为 16Mn钢）3. 利用 midas 建模电算 弯矩图：剪力图：18 32122.76

16、m20.66m11.58mq=38.528kN/mq=38.528kN/m q=13.138kN/m1.5m41.5m2. 单片贝雷梁的技术指标以及力学性能：E=2.1105 MPa I=2.50497109 mm4 W=3.5785 106 mm3 M=788.2KN.m Q =245.2KN =210MPa =120MPa （贝雷片为 16Mn钢）3. 利用 midas 建模电算 弯矩图：剪力图：18 32122.76m20.66m11.58mq=38.528kN/mq=38.528kN/m q=13.138kN/m1.5m41.5m2. 单片贝雷梁的技术指标以及力学性能：E=2.1105 MPa I=2.50497109 mm4 W=3.5785 1