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1、 - 1 -模板工程施工方案模板工程施工方案一、工程概况一、工程概况 工程名称东莞林发家电子有限公司厂房一、宿舍C、D建设地点东莞市沙田镇穗丰年村建设单位东莞林发电子有限公司设计单位东莞市莞业建筑设计院建筑结构类型框架结构承包范围土建部份工程质量要求“达到市优，争创省优”承包方式实行包工包料大包干2、建筑概况本厂区工程分为 1 栋厂房和两栋宿舍：厂房一占地面积 2909.25；总面积 11833.24m2；层数 4 层；宿舍 C 占地面积 567.6；建筑总面积：3587.24；层数 6 层；宿舍 D 占地面积 567.6；建筑总面积：3587.24；层数 6 层；均采用框架结构形式，属于三类
2、多层建筑，建筑物年限：主体 50 年，维护结构 15 年；耐火等级为二级，抗震烈度按7 度设防。本工程的模板及支撑方案以建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ1282000、J432000） 、 建筑施工手册 、 混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB502042002） 、 实用建筑工程师手册工程设计图纸为依据编制而成。二、模板及支架计算二、模板及支架计算1 1）楼楼面面板板支支撑撑架架设设计计及及计计算算- 2 -初步设定模板支撑架立杆 间距为 1200 mm1200mm（计算立杆间距、荷载按最不利情况考虑） ，步距为1.5 米。荷载模板自重：50.051.2=0.3KN/m2支架自
3、重：0.0384（3+4.8）+0.0154/1.441.2=0.3KN/m2混凝土自重：240.151.2=4.32 KN/m2钢筋自重：0.51.2=0.6 KN/m2施工人员及施工设备荷载：11.4=1.4KN/m2振捣混凝土时产生的荷载2.01.4=2.8KN/m2 每根立杆承受的荷载为（ 0.3+0.3+4.32+0.6+1.4+2.8）1.44=14KN 立杆稳定性验算N/AfCA立杆截面为423.9mm2轴心受压构件稳定系数。d2+d12i=31.89mm=l/i=l0/i=1.41500/31.89=65.85查表得：=0.85875= N/A=14000/0.85875423
4、.9=38.5N/mm2205 N/mm22 2）取厂房一）取厂房一 KZLKZLno1no1为计算对象，梁截面为计算对象，梁截面 300900300900，取板厚，取板厚 150150 毫米毫米梁段为计算对象，门架垂直于梁轴线设置，间距为梁段为计算对象，门架垂直于梁轴线设置，间距为 600600。1、底模计算用 18mm 厚胶合板。- 3 -fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2搁栅间距按 100mm 取值。（1）荷载计算钢筋砼自重： 250.71.4=24.5底模自重 : 50.70.018=0.063合 计： 24.563KN/m施工荷载：30.7=2.1振捣砼产生荷载：20.7=
5、1.4合 计： 3.5（KN/m）（2）强度验算因为搁栅间距为 0.1m，所以底模为跨度 0.1m 的多跨等跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩 M=0.125ql2，最大剪力 V=0.625qL，最大挠度=qL4/100EI 计算：q=0.9(24.5631.2+3.51.4)=30.94（KN/m）M=0.12530.940.12=0.039KN m=6M/bh2=（60.039106）/（700182）=1.03fm=11（N/mm2）、 8080、8080、 、5、5、1200、18 、1508080、300、8080 、 8080、1812、模板大样图模板大样图- 4 -（满足要求）v=
6、0.625ql=0.62530.940.1=1.934（KN）=1.5v/bh=(1.51.934103)/(60018)=0.27fv=1.5（N/mm2）（满足要求）(3)挠度验算E=9000N/mm2，=L/400qk=24.563+3.5=28.063（KN/m）=qkl4/100EI=(28.063100412)/(1009000700183)=0.009L/400=100/400=0.25(mm)（满足要求）2、侧模计算立档距间取 300（1）荷载计算新浇砼对模板的侧压力标准值设 T=30C，1=1.2，2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15） ，rC=24KN/m3F
7、1=0.22c12V1/2T0=0.22241.21.1521/2200/(30+15)=45.8（KN/m2）F2=cH=241.4=33.6（KN/m2）取较小值 F2=33.6KN/ m2振捣砼产生的侧压力 4KN/m2（2）强度验算q1=0.9(33.61.2+41.4)=41.33（KN/m2）- 5 -因为立档间距为 300mm，所以侧模为跨度 0.3m 的多跨等跨连续梁，化为线荷载 q=1.23241.33=50.92KN/m。M=0.125ql2=0.12550.920.32=0.573KNm=6M/bh2=(60.573106)/(1232182)=8.61fm=11（N/m
8、m2） （满足要求）v=0.625ql=0.62550.920.3=9.55（KN）=1.5v/bh=(1.59.55103)/(123218)=0.65fv=1.5(N/mm2)（满足要求）(3)挠度验算qk1=33.6+4=37.6(KN/m2)，化为线荷载qk=1.232qk1=1.23237.6=46.32（KN/m） = qkl4/100EI=(46.32300412)/(10090001232183)= 0.7300/400=0.75(mm) （满足要求）3、搁栅计算，采用 8080 木枋,间距100，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2(1)荷载计算钢筋砼自重: 25(1
9、.10.15+0.71.4) 0.1=2.86底模: 51.80.0180.1=0.016侧模: 51.250.0180.12=0.023立档: 50.0821.092=0.07上托木: 50.0820.12=0.006搁栅: 50.0823.1=0.1合计: 3.075（KN）900150acq150a- 6 -施工荷载: 31.80.1=0.54（KN）振捣砼产生荷载: 21.80.1=0.36（KN）合计: 0.9（KN）(2)强度验算（按单跨简支梁计算）q=0.9(3.0751.2+0.91.4)/0.9=4.95（KN/m）查实用建筑工程师手册查得下列公式：M=q cL(2-C/L)
10、/8=0.1254.950.91.2(2-0.9/1.2) =0.84（KNm）=6M/bh2=(60.84106)/803=9.79fm=13(N/mm2) （满足要求）v=0.5qc=0.54.950.9=2.23（KN）=1.5V/bh=(1.52.23103)/(802)=0.52fv=1.4(N/mm2) （满足要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2 =L/400qk=(3.075+0.54)/0.9=4.02（KN/m）=qkcl38-4（C/L）2+（C/L）3/384EI=(4.029001200312) 8-4（0.9/1.2）2+（0.9/1.
11、2）3/(3849000804)=3=1200/400=3(mm) （满足要求）4、托木计算（1）荷载计算每根托木承受的荷载搁栅传来自重部份： 3.075/(0.14)=7.69计算示意图- 7 -托木自重： 50.082=0.032合计： 7.72（KN/m）施工荷载：1.51.8/4=0.68振捣砼产生荷载：2.01.8/4=0.9合计： 1.58（KN/m）(2)强度验算（按两跨连续梁）q=0.9(7.721.2+1.581.4)=10.33（KN/m）M=0.125ql2=0.12510.330.62=0.465（KNm）=6M/bh2=(60.465106)/（803）=5.45fm
12、=13(N/mm2)（满足要求）v=0.625ql=0.62510.330.6=3.87（KN）=1.5V/bh=(1.53.87103)/(8080)=0.91fv=1.4(N/mm2)（满足要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2 =L/400 qk=7.72+0.68=8.4（KN/m）按两跨连续梁=0.912qkL4/100EI=(0.9128.4600412)/(1009000804)=0.3mm600/400=1.5mm （满足要求）5、门架计算采用 MF1219 标准门架一榀门架稳定承载力设计值查 JGJ128-2000 附录 B 得出 Nd=40.1
13、6（KN）- 8 -(1)门架荷载计算托木传来恒荷载标准值 NGK1 NGK1=7.7240.6=18.53（KN） （式中 0.6 为门架间距）查 JGJ128-2000 附录 B 得出下列数值：门架自重 门架 1 榀： 0.224KN交叉支撑 2 付： 0.042=0.08连接棒 2 个： 0.0062=0.012合计 0.316（KN）每米高门架自重： 0.3161.9=0.166（KN/m）纵横向水平加固杆 9 根(483.5): 90.0384=0.346直角扣件 12 个: 0.013512=0.162对接扣件 9 个: 0.01849=0.166可调顶托 2 个: 0.0452=
14、0.09合 计 0.764（KN）门架自重及其附件产生的荷载标准值 NGK2：NGK2=（0.1665.7+0.764）=1.71KN：（式中 5.7 为门架搭设高度）托木传来的活荷载标准值 NQK：NQK = 1.5840.6 = 3.79（KN） （式中 0.6 为门架间距）作用于一榀门架上的轴向力设计值 N（不考虑风荷载）：N = 1.2（NGK1 + NGK2 ）+1.4 NQK= 1.2（18.53+1.71）+1.43.79= 24.29+5.31= 29.6（KN）- 9 -(2)门架稳定承载力验算N=29.6Nd=40.16（KN）(安全)3)3)取二层梁板结构中梁取二层梁板结
15、构中梁 KLKLn19n19（1 1）（400400900900）为计算对象，采用）为计算对象，采用80808080 木枋，搁栅间距暂按木枋，搁栅间距暂按 120mm120mm 取值，板厚取值，板厚 150mm150mm，门架垂直于梁轴，门架垂直于梁轴线设置，间距为线设置，间距为 900mm900mm。1、底模计算 用 18mm 厚胶合板。fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2（1）荷载计算钢筋砼自重: 250.40.9=9底模自重：50.40.018=0.036合计： 9.036（KN/m）施工荷载：30.4=1.2振捣砼产生荷载：20.4=0.8合计： 2(KN/m)（2）强度验算底模为一跨度为
